А Б В Г Д Е Є Ж З І Ї Й К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Ю Я
Потік фа
Потік Фа, що проходить через частину полюса, охоплену КЗВ, відстає по фазі від потоку Ф0 що проходить через не охоплену КЗВ частина полюса.
Потік фа (, створюваний струмом iK, можна розглядати як потік реакції якоря. Але між потоком реакціїякоря при сталому режимі роботи, зокрема при сталому короткому замиканні, і потоком реакції якоря при досліджуваному раптовому короткому замиканні є вельми суттєва різниця.
Потік Фа розгалужується в спинці сердечника якоря на дві частини (ДИВ.
Потік Фа створюється трифазною обмоткою статора, обтічної трифазним струмом.
Додатковий потік Фа називається потоком вимушеного намагнічування. Для того щоб потік Фа не викликав неприпустимого насичення магнітної системи, доводиться збільшувати загальнеперетин стрижнів, що призводить до збільшення ваги, габаритних розмірів і вартості трансформатора.
Щільність потоку Фа слід порівняти з щільністю допустимого потоку нейтронів ФНД. Pезультатом таких порівнянь є кратність ослаблення випромінювань k, якуповинна забезпечити проектована захист.
Так як потік Фа пульсує у часі з частотою мережі /ь то й індуковані їм ЕРС євр також пульсують з цією ж частотою. При синусоїдальній розподілі індукції Вх уздовж окружності ротора максимальне значення ЕРС евр вбудь-який момент часу досягається в елементарному провіднику, розташованому по поздовжній осі машини.
Чому дорівнюють потік Фа вектора В і потік Фн вектора Н через цю поверхню.
Близький збіг потоку Фа з геометричною різницею kitf - k Uv досягаєтьсявключенням в ланцюг активного опору.
Якщо значення корисного потоку Фа при нормальному робочому режимі виходять сильно заниженими, то необхідно збільшити обсяг магніту.
Струм i 2 збуджує потік Фа. Потік ФГ розмагнічує сердечник.
Найважливішимє контроль швидкостей потоків фа: в особливості на стадіях промивання і реекстракціі. Необхідний також контролювати і регулювати висоту кордону розділ фаз.
Тягове зусилля створюється в основному потоком Фа робочого зазору (між сердечником і якорем), але прирозрахунках магнітних кіл потоки витоку в деяких випадках значно змінюють суть справи; зокрема, вони можуть впливати на величину тягового зусилля.
Як видно з векторної діаграми, потоки Фа і Фд зрушені на кут ф, менший 90 причому в загальному випадку ФаФ Фб.
Як видно з векторної діаграми, потоки Фа і Фб зрушені на кут ф, менший 90 причому в загальному випадку Фа i Фб.
Вираз (4.42) показує, що величина потоку Фа залежить як від провідності межполюсного вікна ЛСТ, так і від МДС FbZa і зростає із збільшеннямнасичення магнітного кола машини.
Форма кривої поздовжнього поля магнікона. Слід зазначити, що накладення силових ліній потоків Фа і Фд відбувається тільки у відносно слабко насичених спинках статора і якоря, що значно зменшує вплив одного потоку наінший.
Якщо повторити розрахунок Fe для ряду значень основного потоку Фа, то можна побудувати (рис. 2 - 11 крива /) залежно Ф & f (FB) або Фб /(tB), які відрізняються тільки масштабом по осі абсцис. Такі залежності називаються кривими намагні-ч і в а н і я або магніт, ниміхарактеристиками машини.
Через бічні поверхні полюсів відгалужується значно менша частина потоку Фа. Це дозволяє в практичних розрахунках прийняти допущення про сталість потоку Фш по всій висоті полюса.
Значення струму /а і відповідне йомузначення потоку Фа беруться за останній точці, наявної в розпорядженні розрахункової або дослідної кривої намагнічування.
Залежність величини нульового сигналу від кута повороту ротора. | Способи зменшення нульового сигналу. При розгляді ідеалізованоготахогенератора передбачалося, що величина потоку Фа залишається незмінною при всіх режимах роботи машини. В дійсності цей потік змінюється при зміні частоти обертання і струму навантаження в вихідний обмотці. Ці зміни відбуваються з наступних причин.
Двигун постійного струму з незалежним збудженням, що живиться від мережі. Для швидкості двигуна нижче номінальної регулювання здійснюється при номінальному потоці Фа Фдн.
Якщо щітки знаходяться на геометричній нейтралі, при збільшенні 1а потік Фа кільказменшиться внаслідок дії поперечної реакції якоря. В результаті цього швидкість п, згідно виразу (10 - 7), буде прагнути зрости. З іншого боку, падіння напруги RJa викликає зменшення швидкості.
Оскільки при а 0 струм /2 0 потік Фа Фатах, а при а 90навпаки, Ф 0 струм /2/2 тах, початковий пусковий момент при а 0 і при а 90 звертається в нуль.
Зауважимо, що дотримання умови (19) забезпечує і малу пульсацію потоків Фа і Фб, що і передбачалося при розрахунку.
Струм вихідний ланцюга 1Я створює noj - струм реакції якоря попоздовжньої осі, що зменшує потік Фа.
Загальний опір магнітної ланцюга дорівнює відношенню ам пер-витків, створюваних обмоткою а, до потоку Фа, вб, зчепленням з цієї обмоткою. Якщо ротор або статор симетричний, залежність магнітного опору від кута будеперіодичною функцією, що повторюється кожні пів-обороту. Якщо обидва кінці (полюса) як у ротора, так і у статора різні, значення функції будуть повторюватися тільки через оборот. Така несиметрія зустрічається дуже рідко і тут не розглядається, хоча описуваніметоди можуть бути поширені і на цей випадок.
При інтегруванні слід врахувати, чтоФх за другий напівперіод змінюється як узятий з оберненим знаком потік Фа в першому напівперіоді.
Принципові схеми (а-г зварювальних генераторів. В генераторах,послідовна обмотка яких створює магнітний потік Фп, що співпадає за напрямком з потоком Фа, конструктивні елементи послідовної обмотки обрані таким чином, що при підвищенні струму навантаження падіння напруги в якорі генератора компенсуєтьсязбільшенням загального потоку Фоб за рахунок зростання потоку Фп.
Схеми ЕМУ-двигуна з пусковими обмотками. | Механічні характеристики ЕМУ-двигуна з пусковими обмотками. На 7 - 28 показані механічні характеристики при ступеня компенсації & к1 і. к1. Відсутністьпускового моменту зажадало розміщення по поперечної осі на статорі так званих пускових обмоток збудження. Включення пускових обмоток можливо. у вигляді шунтових (паралельних (7 - 29 а, серіеоних (послідовних (7 - 296 і змішаного збудження. Зазвичай пусковіобмотки залишаються, включеними і при нормальній роботі. Залежно від схеми включення пускових. обмоток і величини їх н. с. можливо. Відзначимо, що рівняння характеристики по (7 - 47) було виведено в припущенні незалежності поздовжнього потоку Фа від струму навантаження.
Струм вторинної обмотки /2 створює магнітний потік Ф2 який, відповідно до закону Ленца, зменшує потік Фа первинної обмотки.
У вихідний ланцюга евих - Струм вихідний ланцюга г я створює потік реакції якоря по подовжній осі, що зменшує потік Фа.
Проходить по паралельнійобмотці струм створює змінний магнітний потік Ф, що розділяється на дві частини Фі і Ф № Потік Фа проходить через диск лічильника і є робочим потоком, а потік ФДГ проходить через магнітний шунт, він називається потоком розсіювання і служить тільки для регулюванняправильності роботи лічильника.
Діаграма просторових векторів н. с. і потоків в тахо-генераторі (а і векторна діаграма е. р. с., индуктироваться у вихідний обмотці (б. З (5 - 61) і (5 - 63) випливає, що похибка, обумовлена ??зміною потоку Фа і навантаженням,буде тим більше, чим більше опору ZB і Zr обмоток статора.
На рис. 6.20 а показано напрямок ЕРС етр, струму ГТР і МДС F2d в момент часу, коли потік Фа зменшується.
При харчуванні обмотки статора магнесіна змінним струмом те-роід статора то насичується -коли потік ФГ максимальний, то залишається ненасиченим - коли потік Фа малий або дорівнює нулю.
При відсутності навантаження в зварювальному ланцюзі (при холостому ході) в обмотці якоря струму немає, магнітний потік якоря також відсутній, тому потік Фа і, отже, результуючиймагнітний потік мають найбільшу величину, а генератор - найбільшу напругу. Таким чином, внаслідок розмагнічує дії магнітного потоку обмотки якоря (реакції якоря) створюється падаюча зовнішня характеристика.
З діаграми розподілу струмів пообмоткам (рис. 2 - 746) видно, що в наступні дві третини періоду, коли працюють В2 і ВЗ, напрямок і величина потоку Фа не змінюються, оскільки відносний розподіл струму між первинними і вторинними обмотками зберігається.
При постійному потоцінамагничивающей обмотки Фа, визначеному струмом збудження, результуючий потік Фоб у генераторів з послідовною розмагнічуючою обмоткою буде залежати в основному від потоку цієї обмотки Фп, спрямованого назустріч потоку Фа - Оскільки потік Ф0 при незмінномучислі витків обмотки залежить від протікає по ній струму, то зі збільшенням навантаження результуючий потік Фоб, а отже, і напруга на виході генератора буде зменшуватися. Характеристика такого генератора буде падаюча, причому тим крутіше, чим більше витків впослідовної обмотки.
При постійному потоці намагничивающей обмотки Фа, визначеному струмом збудження, результуючий потік Фоб у генераторів з послідовною розмагнічуючою ббмоткой залежатиме про основному від потоку цієї обмотки Фп,спрямованого назустріч потоку Фа - Оскільки потік Фп при незмінному числі витків обмотки залежить від протікає по ній струму, то зі збільшенням навантаження результуючий потік Ф0б, а отже, і напруга на виході генератора буде зменшуватися. Характеристикатакого генератора буде падаюча, причому тим крутіше, чим більше витків у послідовній обмотці.
Площа Q3X зубця, на якій розподілений магнітний потік Ф3х, дорівнює добутку ширини'а2х зубця в перерізі, що розглядається довжини /П2 всіх пакетів якоря (2 - 9) ікоефіцієнта k0 заповнення пакетів сталлю, що враховує зменшення площі для потоку Фа, викликане наявністю ізоляції між листами стали і нещільністю прилягання цих листів.
Аперіодичний потік якоря Фа нерухомий відносно якоря, і при обертанні ротора вісьцього потоку поперемінно збігається з осями d і q індуктора. Тому потік Фа индуктирует також струми в поперечної заспокійливої ??обмотці.
Аперіодичний потік якоря Фа нерухомий відносно якоря, і при обертанні ротора вісь цього потоку поперемінно збігається з осями dug індуктора. Тому потік Фа индуктирует також струми в поперечної заспокійливої ??обмотці.
Додатковий потік Фа називається потоком вимушеного намагнічування. Для того щоб потік Фа не викликав неприпустимого насичення магнітної системи, доводиться збільшувати загальне перетин стрижнів, що призводить до збільшення ваги, габаритних розмірів і вартості трансформатора.
Додатковий потік Ф називають потоком вимушеного намагнічування. Для того щоб потік Фа не викликав неприпустимого насичення магнітної системи, доводиться збільшувати загальне перетин стрижнів, що призводить до збільшення маси, габаритних розмірів і вартості трансформатора.
Інша частина зчеплена тільки з витками обмотки збудження і не бере участь у створенні електромагнітного моменту. Магнітні силові лінії потоку Фа не перетинають повітряний зазор.
Невелика частина потоку статора Ф8 звана потоком розсіювання, замикається тільки навколо витків обмотки статора. Слід пам'ятати, що потоки Фа і Ф8 створювані змінним струмом статора, змінні.
Постійна часу аперіодичного струму якоря Та (див. табл. 32 - 1) залежить від еквівалентної індуктивності обмотки якоря по відношенню до цього струму і від опору якоря га. Аперіодичні струми ia і потоки Фа якоря індукують в обмотках індуктора змінні струми (див. § 34 - 3), що створюють потоки зустрічно аперіодичного потоку якоря.
Постійна часу аперіодичного струму якоря Та (див. табл. 32 - 1) залежить від еквівалентної індуктивності обмотки якоря по відношенню до цього струму і від опору якоря га. Аперіодичні струми ta і потоки Фа якоря індукують в обмотках індуктора змінні струми (див. § 34 - 3), що створюють потоки - зустрічно аперіодичного потоку якоря.
При протіканні по первинній обмотці реле струму з аперіодичною складає остання практично не трансформується в короткозамкнутую ланцюг. Аперіодичний струм створює в стержні у потік Фа, що розгалужується в стрижні аїр. Аперіодичний потік в стержнях у і р погіршує трансформацію з первинної в короткозамкнутую, а потім і у вторинну обмотки. Таким чином, аперіодичний струм особливо сильно послаблює подвійну трансформацію, ніж та. При збільшенні числа витків короткозамкненої обмотки або зменшенні опору г у модернізованих реле подвійна трансформація проявляється сильніше і, отже, сильніше діє аперіодичний струм.
Потік фа (, створюваний струмом iK, можна розглядати як потік реакції якоря. Але між потоком реакціїякоря при сталому режимі роботи, зокрема при сталому короткому замиканні, і потоком реакції якоря при досліджуваному раптовому короткому замиканні є вельми суттєва різниця.
Потік Фа розгалужується в спинці сердечника якоря на дві частини (ДИВ.
Потік Фа створюється трифазною обмоткою статора, обтічної трифазним струмом.
Додатковий потік Фа називається потоком вимушеного намагнічування. Для того щоб потік Фа не викликав неприпустимого насичення магнітної системи, доводиться збільшувати загальнеперетин стрижнів, що призводить до збільшення ваги, габаритних розмірів і вартості трансформатора.
Щільність потоку Фа слід порівняти з щільністю допустимого потоку нейтронів ФНД. Pезультатом таких порівнянь є кратність ослаблення випромінювань k, якуповинна забезпечити проектована захист.
Так як потік Фа пульсує у часі з частотою мережі /ь то й індуковані їм ЕРС євр також пульсують з цією ж частотою. При синусоїдальній розподілі індукції Вх уздовж окружності ротора максимальне значення ЕРС евр вбудь-який момент часу досягається в елементарному провіднику, розташованому по поздовжній осі машини.
Чому дорівнюють потік Фа вектора В і потік Фн вектора Н через цю поверхню.
Близький збіг потоку Фа з геометричною різницею kitf - k Uv досягаєтьсявключенням в ланцюг активного опору.
Якщо значення корисного потоку Фа при нормальному робочому режимі виходять сильно заниженими, то необхідно збільшити обсяг магніту.
Струм i 2 збуджує потік Фа. Потік ФГ розмагнічує сердечник.
Найважливішимє контроль швидкостей потоків фа: в особливості на стадіях промивання і реекстракціі. Необхідний також контролювати і регулювати висоту кордону розділ фаз.
Тягове зусилля створюється в основному потоком Фа робочого зазору (між сердечником і якорем), але прирозрахунках магнітних кіл потоки витоку в деяких випадках значно змінюють суть справи; зокрема, вони можуть впливати на величину тягового зусилля.
Як видно з векторної діаграми, потоки Фа і Фд зрушені на кут ф, менший 90 причому в загальному випадку ФаФ Фб.
Як видно з векторної діаграми, потоки Фа і Фб зрушені на кут ф, менший 90 причому в загальному випадку Фа i Фб.
Вираз (4.42) показує, що величина потоку Фа залежить як від провідності межполюсного вікна ЛСТ, так і від МДС FbZa і зростає із збільшеннямнасичення магнітного кола машини.
Форма кривої поздовжнього поля магнікона. Слід зазначити, що накладення силових ліній потоків Фа і Фд відбувається тільки у відносно слабко насичених спинках статора і якоря, що значно зменшує вплив одного потоку наінший.
Якщо повторити розрахунок Fe для ряду значень основного потоку Фа, то можна побудувати (рис. 2 - 11 крива /) залежно Ф & f (FB) або Фб /(tB), які відрізняються тільки масштабом по осі абсцис. Такі залежності називаються кривими намагні-ч і в а н і я або магніт, ниміхарактеристиками машини.
Через бічні поверхні полюсів відгалужується значно менша частина потоку Фа. Це дозволяє в практичних розрахунках прийняти допущення про сталість потоку Фш по всій висоті полюса.
Значення струму /а і відповідне йомузначення потоку Фа беруться за останній точці, наявної в розпорядженні розрахункової або дослідної кривої намагнічування.
Залежність величини нульового сигналу від кута повороту ротора. | Способи зменшення нульового сигналу. При розгляді ідеалізованоготахогенератора передбачалося, що величина потоку Фа залишається незмінною при всіх режимах роботи машини. В дійсності цей потік змінюється при зміні частоти обертання і струму навантаження в вихідний обмотці. Ці зміни відбуваються з наступних причин.
Двигун постійного струму з незалежним збудженням, що живиться від мережі. Для швидкості двигуна нижче номінальної регулювання здійснюється при номінальному потоці Фа Фдн.
Якщо щітки знаходяться на геометричній нейтралі, при збільшенні 1а потік Фа кільказменшиться внаслідок дії поперечної реакції якоря. В результаті цього швидкість п, згідно виразу (10 - 7), буде прагнути зрости. З іншого боку, падіння напруги RJa викликає зменшення швидкості.
Оскільки при а 0 струм /2 0 потік Фа Фатах, а при а 90навпаки, Ф 0 струм /2/2 тах, початковий пусковий момент при а 0 і при а 90 звертається в нуль.
Зауважимо, що дотримання умови (19) забезпечує і малу пульсацію потоків Фа і Фб, що і передбачалося при розрахунку.
Струм вихідний ланцюга 1Я створює noj - струм реакції якоря попоздовжньої осі, що зменшує потік Фа.
Загальний опір магнітної ланцюга дорівнює відношенню ам пер-витків, створюваних обмоткою а, до потоку Фа, вб, зчепленням з цієї обмоткою. Якщо ротор або статор симетричний, залежність магнітного опору від кута будеперіодичною функцією, що повторюється кожні пів-обороту. Якщо обидва кінці (полюса) як у ротора, так і у статора різні, значення функції будуть повторюватися тільки через оборот. Така несиметрія зустрічається дуже рідко і тут не розглядається, хоча описуваніметоди можуть бути поширені і на цей випадок.
При інтегруванні слід врахувати, чтоФх за другий напівперіод змінюється як узятий з оберненим знаком потік Фа в першому напівперіоді.
Принципові схеми (а-г зварювальних генераторів. В генераторах,послідовна обмотка яких створює магнітний потік Фп, що співпадає за напрямком з потоком Фа, конструктивні елементи послідовної обмотки обрані таким чином, що при підвищенні струму навантаження падіння напруги в якорі генератора компенсуєтьсязбільшенням загального потоку Фоб за рахунок зростання потоку Фп.
Схеми ЕМУ-двигуна з пусковими обмотками. | Механічні характеристики ЕМУ-двигуна з пусковими обмотками. На 7 - 28 показані механічні характеристики при ступеня компенсації & к1 і. к1. Відсутністьпускового моменту зажадало розміщення по поперечної осі на статорі так званих пускових обмоток збудження. Включення пускових обмоток можливо. у вигляді шунтових (паралельних (7 - 29 а, серіеоних (послідовних (7 - 296 і змішаного збудження. Зазвичай пусковіобмотки залишаються, включеними і при нормальній роботі. Залежно від схеми включення пускових. обмоток і величини їх н. с. можливо. Відзначимо, що рівняння характеристики по (7 - 47) було виведено в припущенні незалежності поздовжнього потоку Фа від струму навантаження.
Струм вторинної обмотки /2 створює магнітний потік Ф2 який, відповідно до закону Ленца, зменшує потік Фа первинної обмотки.
У вихідний ланцюга евих - Струм вихідний ланцюга г я створює потік реакції якоря по подовжній осі, що зменшує потік Фа.
Проходить по паралельнійобмотці струм створює змінний магнітний потік Ф, що розділяється на дві частини Фі і Ф № Потік Фа проходить через диск лічильника і є робочим потоком, а потік ФДГ проходить через магнітний шунт, він називається потоком розсіювання і служить тільки для регулюванняправильності роботи лічильника.
Діаграма просторових векторів н. с. і потоків в тахо-генераторі (а і векторна діаграма е. р. с., индуктироваться у вихідний обмотці (б. З (5 - 61) і (5 - 63) випливає, що похибка, обумовлена ??зміною потоку Фа і навантаженням,буде тим більше, чим більше опору ZB і Zr обмоток статора.
На рис. 6.20 а показано напрямок ЕРС етр, струму ГТР і МДС F2d в момент часу, коли потік Фа зменшується.
При харчуванні обмотки статора магнесіна змінним струмом те-роід статора то насичується -коли потік ФГ максимальний, то залишається ненасиченим - коли потік Фа малий або дорівнює нулю.
При відсутності навантаження в зварювальному ланцюзі (при холостому ході) в обмотці якоря струму немає, магнітний потік якоря також відсутній, тому потік Фа і, отже, результуючиймагнітний потік мають найбільшу величину, а генератор - найбільшу напругу. Таким чином, внаслідок розмагнічує дії магнітного потоку обмотки якоря (реакції якоря) створюється падаюча зовнішня характеристика.
З діаграми розподілу струмів пообмоткам (рис. 2 - 746) видно, що в наступні дві третини періоду, коли працюють В2 і ВЗ, напрямок і величина потоку Фа не змінюються, оскільки відносний розподіл струму між первинними і вторинними обмотками зберігається.
При постійному потоцінамагничивающей обмотки Фа, визначеному струмом збудження, результуючий потік Фоб у генераторів з послідовною розмагнічуючою обмоткою буде залежати в основному від потоку цієї обмотки Фп, спрямованого назустріч потоку Фа - Оскільки потік Ф0 при незмінномучислі витків обмотки залежить від протікає по ній струму, то зі збільшенням навантаження результуючий потік Фоб, а отже, і напруга на виході генератора буде зменшуватися. Характеристика такого генератора буде падаюча, причому тим крутіше, чим більше витків впослідовної обмотки.
При постійному потоці намагничивающей обмотки Фа, визначеному струмом збудження, результуючий потік Фоб у генераторів з послідовною розмагнічуючою ббмоткой залежатиме про основному від потоку цієї обмотки Фп,спрямованого назустріч потоку Фа - Оскільки потік Фп при незмінному числі витків обмотки залежить від протікає по ній струму, то зі збільшенням навантаження результуючий потік Ф0б, а отже, і напруга на виході генератора буде зменшуватися. Характеристикатакого генератора буде падаюча, причому тим крутіше, чим більше витків у послідовній обмотці.
Площа Q3X зубця, на якій розподілений магнітний потік Ф3х, дорівнює добутку ширини'а2х зубця в перерізі, що розглядається довжини /П2 всіх пакетів якоря (2 - 9) ікоефіцієнта k0 заповнення пакетів сталлю, що враховує зменшення площі для потоку Фа, викликане наявністю ізоляції між листами стали і нещільністю прилягання цих листів.
Аперіодичний потік якоря Фа нерухомий відносно якоря, і при обертанні ротора вісьцього потоку поперемінно збігається з осями d і q індуктора. Тому потік Фа индуктирует також струми в поперечної заспокійливої ??обмотці.
Аперіодичний потік якоря Фа нерухомий відносно якоря, і при обертанні ротора вісь цього потоку поперемінно збігається з осями dug індуктора. Тому потік Фа индуктирует також струми в поперечної заспокійливої ??обмотці.
Додатковий потік Фа називається потоком вимушеного намагнічування. Для того щоб потік Фа не викликав неприпустимого насичення магнітної системи, доводиться збільшувати загальне перетин стрижнів, що призводить до збільшення ваги, габаритних розмірів і вартості трансформатора.
Додатковий потік Ф називають потоком вимушеного намагнічування. Для того щоб потік Фа не викликав неприпустимого насичення магнітної системи, доводиться збільшувати загальне перетин стрижнів, що призводить до збільшення маси, габаритних розмірів і вартості трансформатора.
Інша частина зчеплена тільки з витками обмотки збудження і не бере участь у створенні електромагнітного моменту. Магнітні силові лінії потоку Фа не перетинають повітряний зазор.
Невелика частина потоку статора Ф8 звана потоком розсіювання, замикається тільки навколо витків обмотки статора. Слід пам'ятати, що потоки Фа і Ф8 створювані змінним струмом статора, змінні.
Постійна часу аперіодичного струму якоря Та (див. табл. 32 - 1) залежить від еквівалентної індуктивності обмотки якоря по відношенню до цього струму і від опору якоря га. Аперіодичні струми ia і потоки Фа якоря індукують в обмотках індуктора змінні струми (див. § 34 - 3), що створюють потоки зустрічно аперіодичного потоку якоря.
Постійна часу аперіодичного струму якоря Та (див. табл. 32 - 1) залежить від еквівалентної індуктивності обмотки якоря по відношенню до цього струму і від опору якоря га. Аперіодичні струми ta і потоки Фа якоря індукують в обмотках індуктора змінні струми (див. § 34 - 3), що створюють потоки - зустрічно аперіодичного потоку якоря.
При протіканні по первинній обмотці реле струму з аперіодичною складає остання практично не трансформується в короткозамкнутую ланцюг. Аперіодичний струм створює в стержні у потік Фа, що розгалужується в стрижні аїр. Аперіодичний потік в стержнях у і р погіршує трансформацію з первинної в короткозамкнутую, а потім і у вторинну обмотки. Таким чином, аперіодичний струм особливо сильно послаблює подвійну трансформацію, ніж та. При збільшенні числа витків короткозамкненої обмотки або зменшенні опору г у модернізованих реле подвійна трансформація проявляється сильніше і, отже, сильніше діє аперіодичний струм.