А Б В Г Д Е Є Ж З І Ї Й К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Ю Я
Перетин - форма
Перетин форми з горизонтальною віссю обертання при критичної кутової х швидкості.
Деякі параметри екструзії заготовки для роздування з полікарбонату. Перетин форми повинно бути таким, щоб відформоване виріб можна було легко витягти після розмикання форми. В іншому випадку потрібно застосовувати м'які переходи, наприклад подовжити шийку бутля. Слід також уникати гострих країв і кутів. Небажана також занадто глибока гравірування на поверхні виробів.
За перетину форми виникає перепад температур, який призводить до виникнення в ній напружень, внаслідок чого форма піддається додатковим механічним навантаженням.
Розподіл температури no перетину форми з різній відстані (цифри у кривих, мм від внутрішньої поверхні. | Деформація внутрішньої поверхні форми в процесі лиття. Розрахунок напруги в перетині форми є складним завданням. Ступінь труднощі при аналізі процесу додатково збільшується через вплив таких істотних факторів, як зміна меж міцності і плинності, модуля пружності, коефіцієнта Пуассона, поглинання або віддачі тепла. Крім того, перетин форми піддається циклічним змінам температури.
Зміна твердості по перетину форми. Дослідження, проведені в перетині форми, показали значне зниження твердості НВ в приповерхневої області (від 235 до 180), що можна пояснити зазначеними змінами структури. Можна відзначити, що в перерізі форми є дві зони зі зниженою твердістю. Перша зона поширюється на глибину 2 мм від зовнішньої поверхні, а друга на глибину 2 - 5 мм. На більшій глибині спостерігаються коливання твердості, пов'язані тільки з локальним відмінністю структури і похибками вимірювання. Видно, що твердість зменшується в зоні глибиною 5 мм від внутрішньої поверхні; це, як можна спостерігати, пов'язане з відповідними змінами мікроструктури. За межами цієї зони твердість матеріалу залишається майже незмінною.
Було показано, що в перерізі форми є кілька областей з різним структурним будовою. Описана вище перша область включає зону глибиною - 2 мм від внутрішньої поверхні. Нижче цієї області до глибини 4 - 5 мм знаходиться в значній мірі неоднорідна бейнітне структура.
Схеми арок. Арки монтують з ланок, що мають перетин двотаврової форми; затяжки - з ланок лоткового перетину.
Напрямок скрутки. | Різні форми перетину струмопровідної жили. | Перетин круглої струмопровідної жили. a - неуплотнешая, б - щільна. Застосування струмопровідних жил, що мають в перетині форми сегмента або сектора, а для четвертої жили - форми трикутника, дозволяє значно зменшити діаметр багатожильних кабелів в порівнянні з кабелями з жилами тих же перетинів, але круглої форми.
У виробничих умовах тривалість затвердіння залежить від розмірів перетину форм і стрижнів і може становити 5 - 15 хв і більше.
Вплив розкиду значень твердості ДНВ на стійкість сталевих форм діаметром 100 мм. /- 0. 2 - 6. 3 - 12. 4 - 24.
Це означає, що отримана твердість по всьому перетину форми при відносно низькій температурі відпустки знижується в результаті роботи поверхневого шару при підвищеній температурі.
Оправлення для розтяжки (рис. 2 - 37) має перетин форми сітки, але робиться рознімної. Між двома губками поміщається пологий клин.
Зміна середнього дкаметра сходами підпорядковане вимогу забезпечення плавної в иоріднопалиюм перетині форми проточної частини турбіни.
У разі реальної кристалізації розплавів в формах величина переохолодження розплаву змінюється по перетину форми, що, природно, відбивається на структурі отвержденного продукту. Зазвичай на поверхні виливків, де є значні А /, речовина складається з дрібних кристалів, а в центрі (малі А /) утворюються більш крупні кристали.
Залежність товщини поверхневої. Згідно Менгес і Шванітцу[103], Причиною утворення поверхневої кірки є зміна по перетину форми умов рівноваги між газовою і рідкою фазами ФГО за рахунок виділяється при поліконденсації олигомера тепла, причому максимальна температура розвивається в центрі форми.
Порівняння прийомів експонування різноманітних структур (а і результуючих профілів (б -. | Схема проекційної ЕЛУ. Гаусів круглий пучок; 2 -пучок постійного (не кругла) перетину; 3 - пучок перетину змінної форми; 4 - експонування пучком складної геометричної форми; внизу вказано відносне число точок зображення, що створюються одночасно.
Деякі двигуни серії виконуються в останнім часом з однієї короткозамкненою обмоткою на роторі, утвореної зі стрижнів з перетином пляшкової форми.
Першою з них є забарвлення робочої поверхні і ливникових каналів форми спеціальними фарбами, які знижують перепад температур по перетину форми, оберігають її від термічних ударів, що розмиває дії струменя заливається розплаву і, отже, збільшують термін її служби.
Залежність щільності ри інтегрального ППУ від часу витримки композиції в формс при різних концентраціях полиола (а і при. Використовуючи динамічні механічні методи і ПК-спектроскопію, Фрич показав[557], Що, незважаючи на розходження температурних профілів по перетинах форми, ступінь затвердіння інтегральних ППУ досить рівномірне по всьому внутрішньому об'єму виробу, проте поверхневі шари завжди отверждаясь в меншій мірі, ніж серцевина. Подальша термічна обробка (при 70 - 110 С) призводить до помітного зростання-жорсткості матеріалів (до 40%) саме через досягнення рівномірної ступеня затвердіння по всьому об'єму виробу.
Розрядні характеристики ізоляторних частин ВВ та ВП трансформаторів. | Макети ізоляторних частин трансформаторів грушоподібної (а і катеноідной (б форми, а також картини електричних полів ізоляторний частини трансформаторів, в - тороидальной форми, г - з екраном-радіатором, д - грушоподібної форми, е - катеноідной і ж - кратера форм. ВВ вентиля; в грушоподібної - для ослаблення поля у висновку; у тороїдального, з екраном-радіатором і у кратерного - для додання ізолятора по перетину форми правильного кола, що полегшує виготовлення заливальної форми.
Різні форми гранул каталізаторів.
Фірма Union Oil of California опублікувала[10]результати 27-місячного пробігу установки гидрообессеривания мазуту з суміші сірчистих нафт з використанням каталізатора RF-11 що має гранули з перетином трипелюстковими форми, С забезпеченням високої глибини видалення сірки (87 - 94%) на каталізаторі було перероблено мазуту 5 2 м3 /кг. Завдяки особливій формі гранул і його поровой структурі каталізатор характеризується рядом переваг: 1) великий ємністю по металах при збереженні щодо високої активності; 2) меншими розмірами між поверхнею і найбільш віддаленою точкою від поверхні в гранулі, в результаті спостерігається більш ефективне використання гранул; 3) меншим перепадом тиску в шарі.
Зниження ваги тут може бути досягнуто як за рахунок розвитку перетину (більшого вильоту тюлок, ніж в прокатних елементах), так і за рахунок надання перетину форми, що забезпечує більшу жорсткість елемента.
Каталізатори KATALCO 23 - 425 - 4 і 57 - 4 характеризуються оптимізованою формою частинок (циліндри з 4-я отворами і склепінчастими торцями; крім цього у найновіших моделей таблетка має перетин чотирипелюсткові форми) і збільшеною питомої площею поверхні, що дозволяє зменшити перепад тиску, поліпшити якість упаковки і запобігти виникненню локальних перегрівів в трубах. Все це в поєднанні з підвищеною активністю каталізатора робить можливим експлуатацію печей при температурах значно нижчих, ніж при використанні аналогічних каталізаторів в формі кілець Рашига, і /або збільшення навантаження по сировині.
Зменшення нагріву лицьового шару (плоских поверхонь), яке досягається: швидкою заливкою; підведенням металу через кілька живильників (бажано в товсті місця і прибутку) або до вертикальних стінок, заповнивши які, метал міг би потім відразу покрити приєднані до них горизонтальні плоскі поверхні (а не тек по ним окремими струменями, як це відбувається при підводі металу до горизонтальних поверхнях форми); заливанням плоских виливків в вертикальному або похилому положенні; вентиляцією форми наколами з тим, щоб за рахунок конвекції вирівняти температуру і вологість в перетині форми.
Оскільки R можна обчислити для перетину будь-якої складної форми, то останнє співвідношення формально поширюється і на перетину круглої форми. Отже, для перетинів некрутлой форми число Re може бути складено по гідравлічному діаметру.
Усередині корпусу змішувача обертаються назустріч один одному зі швидкістю 80 об /хв два порожніх ротора z - подібної форми. Кожен ротор (в перерізі яйцеподібної форми) має центральну порожнину для охолодження або обігріву в період пуску. Відстань між осями роторів 600 мм, а зазор між z - образними елементами становить 2 - 5 мм. Над змішувальної камерою знаходиться завантажувальна шахта, в яку дозаторами завантажуються компоненти.
Вплив швидкості подачі (матеріал - Епоксидна смола, клинчасте ріжуче пристрій з шириною кромки 8 мк. Перш за все була досліджена залежність величини зусилля від швидкості, напрямку подачі (див. Рис. 2) і геометрії ріжучого пристрою. На рис. 4 показано кілька перетинів застосованих форм ріжучих пристроїв. Ширина кромки другого пластинчастого ріжучого пристрою збігається з товщиною ножа і становить 0 1 мм.
Дослідження, проведені в перетині форми, показали значне зниження твердості НВ в приповерхностной області (від 235 до 180), що можна пояснити зазначеними змінами структури. Можна відзначити, що в перерізі форми є дві зони зі зниженою твердістю. Перша зона поширюється на глибину 2 мм від зовнішньої поверхні, а друга на глибину 2 - 5 мм. На більшій глибині спостерігаються коливання твердості, пов'язані тільки з локальним відмінністю структури і похибками вимірювання. Видно, що твердість зменшується в зоні глибиною 5 мм від внутрішньої поверхні; це, як можна спостерігати, пов'язане з відповідними змінами мікроструктури. За межами цієї зони твердість матеріалу залишається майже незмінною.
Застосування нетрадиційної просторової форми стелажів може спричинити за собою збільшення площі зони зберігання і подорожчання будівництва ТСК. Проте описаний варіант трикутної (трапецеидальной) в перерізі форми масиву стелажів заслуговує проектного опрацювання, експериментальної перевірки ретельного техніко-економічного обгрунтування.
Залежність температури кристалізується суміші від тривалості процесу і відстані від осі охлаждаемого трубчастого елемента (нафталін - дифеніл, dr40 мм, Д Р4 С, Cf70% нафт а - а024 З /ч. Б - ч04 З /ч. /- Г0. 2 - 8 мм. 3 - 13. 4 - 18. 5 - 19 мм. в результаті дослідження кристалізації бінарних органічних сумішей в циліндричних охолоджуваних зовні елементах встановлено[199, 200], що динаміка процесу сильно залежить від температури охолоджуючого агента 0С, діаметра елемента dr, вихідної температури tp, складу суміші СР і інших чинників. При температурі 6С нижче температури солідусу суміші, /с по перетину форми зазвичай спостерігаються значні градієнти температури. Досвідченим шляхом було визначено положення кордонів початку 8Л і кінця БС кристалізації. У міру охолодження суміші ці межі переміщаються до центру охолоджуваного елементу. Між бл і БС знаходиться так звана перехідна область, в якій і відбувається кристалізація. З зниженням температури 6С і діаметра охолоджуваного елементу швидкість руху кордонів бл і БС зростають, а ширина перехідної області скорочується.
При одночасній заливці всіх частин рознімного вкладиша вкладиші з'єднують між собою за допомогою хомутів, між стиками закладають тонкі азбестові або, металеві прокладки, які доходять до внутрішньої оправки. Уздовж стрижня ці прокладки повинні мати вирізи для рівномірного розподілу розплавленого баббита по всьому перетину форми.
Отвори зв'язку в. Для малих wll рівняння (3.4) зводиться до /- /v2; таким чином, в разі вузького прямокутного отвору діафрагми резонансна частота майже точно збігається з граничною частотою хвилеводу, форма поперечного перерізу якого аналогічна формі отвору діафрагми. Таке відповідність зберігається і для інших форм поперечного перерізу з малим відношенням сторін, наприклад для гребньових волноводов або волноводов з перетином гантелеобразная форми.
для яснішою орієнтування в зображенні радіусів заокруглення просторової форми рекомендується побудує. Крім цього, в кутах базової форми необхідно намітити квадрати, в які потім вписуються сполучаються криві Дуже часто просторовий аналіз зображення тре бует здійснення перетину форми площиною.
Розрахунок напруги в перетині форми є складним завданням. Ступінь труднощі при аналізі процесу додатково збільшується через вплив таких істотних факторів, як зміна меж міцності і плинності, модуля пружності, коефіцієнта Пуассона, поглинання або віддачі тепла. Крім того, перетин форми піддається циклічним змінам температури.
Льдогенератор блочного льоду. Льдоформи виготовляють з листової сталі товщиною 1 5 - - 2 мм. Горизонтальний переріз льдоформи - квадратне або прямокутне. Для кращого видалення блоків льоду перетин форми догори кілька розширюють. Найбільшого поширення набули блоки вагою 25 кг. Тривалість заморожування води в льдоформах в залежності від ваги блоку становить 8 - 24 год.
Форми з засипаним в них бронзовим порошком узгоджуються на вибростоле для більш щільного укладання частинок порошку, після чого надходять в піч для спікання. При виготовленні фільтруючих елементів з бронзи температура в контейнері піднімається до 860 С, фільтруючі елементи з фосфористої міді спікається при 890 С. Витримка при температурі спікання залежить від перетину форми, товщини фільтруючого стінки елемента, товщини засипки і лежить зазвичай в межах 30 - 60 хв. Спекать і охолоджувати фільтруючі елементи потрібно в атмосфері водню.
Рекомендована схема вимірювання товщини стінок форми. У промислових умовах дотримання співвісності при довжинах форм до 6 м не легка справа. Тому необхідно застосовувати таку обробку різанням, яка з самого. Встановлено, що, крім механічної зовнішньої обробки на спеціальних розпірних пробках, що базуються на внутрішньому отворі, на нерівномірність товщини стінки форми впливають і такі фактори, як неоднорідність структури по перетину форми, різна ступінь зносу ріжучого інструменту, зазори в системі СНІД (верстат пристосування - інструмент - деталь) знос направляючих накладок, а також відсутність контролю шліфування при досягненні збіжності отвори.
Значення Яр, розраховане за формулою (28), є наближеним. Однак істотні похибки не будуть внесені до уваги, якщо Н0 перевершує висоту виливки, що, як правило, і має місце при отриманні складних виливків. В цьому випадку Я0 Л0тл що створюється в результаті обов'язкового застосування чаш і прибутків. У тих же випадках, коли Я0 Л0тл замість Яр в формулу (31) підставляють фактичний напір ЯФ над розрахунковим (небезпечним) перетином форми; ЯФ Я0 - - Л0тл гДе отл - висота виливки від рівня живильників до небезпечного по заповнюваності перетину форми.
Значення Яр, розраховане за формулою (28), є наближеним. Однак істотні похибки не будуть внесені до уваги, якщо Н0 перевершує висоту виливки, що, як правило, і має місце при отриманні складних виливків. В цьому випадку Я0 Л0тл що створюється в результаті обов'язкового застосування чаш і прибутків. У тих же випадках, коли Я0 Л0тл замість Яр в формулу (31) підставляють фактичний напір ЯФ над розрахунковим (небезпечним) перетином форми; ЯФ Я0 - - Л0тл гДе отл - висота виливки від рівня живильників до небезпечного по заповнюваності перетину форми.
Принцип роботи струшувати формувальної машини з допрессовкой. Виготовлення ливарних форм пресуванням під великим тиском є принципово новим високопродуктивним способом машинної формовки. Недолік формувальних машин в тому, що тиск пресування на формувальну суміш, що заповнює опоку, передається нерівномірно, особливо по висоті форми і в разі моделі з виступаючими частинами. Цей недолік відсутній у пневматичних машин з мембраною. Дія діафрагм в машині аналогічно дії фігурної пресової колодки з тією лише відмінністю, що гумова діафрагма повторює обриси поверхні моделі. Це забезпечує отримання приблизно однакової щільності по всьому перетину форми, особливо по висоті, де в звичайних умовах неминуче недостатнє ущільнення, що викликає роздуття форми і засмічення в відливання.
Пристосування для ручного заливання вкладишів підшипників, а - по половинкам. б - в зборі. /- Кутова плита. 2 - сердечник. 3 -літніковое кільце. 1-прокладки. 5 - вкладиш підшипника. 6 - на-жнмноп гвинт. 7 - скоба. 8 - хомут. 9 - дошка. Вкладиші підшипників перевалюють при зменшенні товщини бабітові шару більш ніж на половину початкової товщини, при викрашування, потріскуванні і відставанні бабіту більш ніж на 10% поверхні вкладиша і при виплавлення бабітові шару. Тріщини в заливці вкладишів з'являються при роботі вала з ударами, через великі овалів шийок і надмірного збільшення радіальних зазорів. Тріщини не завжди викликають необхідність перезаливання вкладишів. Якщо утворення тріщин не супроводжується відставанням бабіту, то тріщини можуть бути пропаяни баб-бктом того ж складу, що і основна заливка. Пропоювати необхідно до тіла вкладиша. Заливка підшипників бабітом проводиться вручну пли відцентровим способом. У великих підшипниках можна заливати окремі вкладиші, для підшипників середніх і дрібних розмірів рекомендується заливати одночасно всі вкладиші в зібраному вигляді. При одночасній заливці вкладиші об'єднують між собою за допомогою хомутів і встановлюють між стиками тонкі азбестові або металеві прокладки, які доходять до внутрішньої оправки; вздовж стрижня прокладки повинні мати вирізки для рівномірного розподілу розплавленого баббита по всьому перетину форми.
Деякі параметри екструзії заготовки для роздування з полікарбонату. Перетин форми повинно бути таким, щоб відформоване виріб можна було легко витягти після розмикання форми. В іншому випадку потрібно застосовувати м'які переходи, наприклад подовжити шийку бутля. Слід також уникати гострих країв і кутів. Небажана також занадто глибока гравірування на поверхні виробів.
За перетину форми виникає перепад температур, який призводить до виникнення в ній напружень, внаслідок чого форма піддається додатковим механічним навантаженням.
Розподіл температури no перетину форми з різній відстані (цифри у кривих, мм від внутрішньої поверхні. | Деформація внутрішньої поверхні форми в процесі лиття. Розрахунок напруги в перетині форми є складним завданням. Ступінь труднощі при аналізі процесу додатково збільшується через вплив таких істотних факторів, як зміна меж міцності і плинності, модуля пружності, коефіцієнта Пуассона, поглинання або віддачі тепла. Крім того, перетин форми піддається циклічним змінам температури.
Зміна твердості по перетину форми. Дослідження, проведені в перетині форми, показали значне зниження твердості НВ в приповерхневої області (від 235 до 180), що можна пояснити зазначеними змінами структури. Можна відзначити, що в перерізі форми є дві зони зі зниженою твердістю. Перша зона поширюється на глибину 2 мм від зовнішньої поверхні, а друга на глибину 2 - 5 мм. На більшій глибині спостерігаються коливання твердості, пов'язані тільки з локальним відмінністю структури і похибками вимірювання. Видно, що твердість зменшується в зоні глибиною 5 мм від внутрішньої поверхні; це, як можна спостерігати, пов'язане з відповідними змінами мікроструктури. За межами цієї зони твердість матеріалу залишається майже незмінною.
Було показано, що в перерізі форми є кілька областей з різним структурним будовою. Описана вище перша область включає зону глибиною - 2 мм від внутрішньої поверхні. Нижче цієї області до глибини 4 - 5 мм знаходиться в значній мірі неоднорідна бейнітне структура.
Схеми арок. Арки монтують з ланок, що мають перетин двотаврової форми; затяжки - з ланок лоткового перетину.
Напрямок скрутки. | Різні форми перетину струмопровідної жили. | Перетин круглої струмопровідної жили. a - неуплотнешая, б - щільна. Застосування струмопровідних жил, що мають в перетині форми сегмента або сектора, а для четвертої жили - форми трикутника, дозволяє значно зменшити діаметр багатожильних кабелів в порівнянні з кабелями з жилами тих же перетинів, але круглої форми.
У виробничих умовах тривалість затвердіння залежить від розмірів перетину форм і стрижнів і може становити 5 - 15 хв і більше.
Вплив розкиду значень твердості ДНВ на стійкість сталевих форм діаметром 100 мм. /- 0. 2 - 6. 3 - 12. 4 - 24.
Це означає, що отримана твердість по всьому перетину форми при відносно низькій температурі відпустки знижується в результаті роботи поверхневого шару при підвищеній температурі.
Оправлення для розтяжки (рис. 2 - 37) має перетин форми сітки, але робиться рознімної. Між двома губками поміщається пологий клин.
Зміна середнього дкаметра сходами підпорядковане вимогу забезпечення плавної в иоріднопалиюм перетині форми проточної частини турбіни.
У разі реальної кристалізації розплавів в формах величина переохолодження розплаву змінюється по перетину форми, що, природно, відбивається на структурі отвержденного продукту. Зазвичай на поверхні виливків, де є значні А /, речовина складається з дрібних кристалів, а в центрі (малі А /) утворюються більш крупні кристали.
Залежність товщини поверхневої. Згідно Менгес і Шванітцу[103], Причиною утворення поверхневої кірки є зміна по перетину форми умов рівноваги між газовою і рідкою фазами ФГО за рахунок виділяється при поліконденсації олигомера тепла, причому максимальна температура розвивається в центрі форми.
Порівняння прийомів експонування різноманітних структур (а і результуючих профілів (б -. | Схема проекційної ЕЛУ. Гаусів круглий пучок; 2 -пучок постійного (не кругла) перетину; 3 - пучок перетину змінної форми; 4 - експонування пучком складної геометричної форми; внизу вказано відносне число точок зображення, що створюються одночасно.
Деякі двигуни серії виконуються в останнім часом з однієї короткозамкненою обмоткою на роторі, утвореної зі стрижнів з перетином пляшкової форми.
Першою з них є забарвлення робочої поверхні і ливникових каналів форми спеціальними фарбами, які знижують перепад температур по перетину форми, оберігають її від термічних ударів, що розмиває дії струменя заливається розплаву і, отже, збільшують термін її служби.
Залежність щільності ри інтегрального ППУ від часу витримки композиції в формс при різних концентраціях полиола (а і при. Використовуючи динамічні механічні методи і ПК-спектроскопію, Фрич показав[557], Що, незважаючи на розходження температурних профілів по перетинах форми, ступінь затвердіння інтегральних ППУ досить рівномірне по всьому внутрішньому об'єму виробу, проте поверхневі шари завжди отверждаясь в меншій мірі, ніж серцевина. Подальша термічна обробка (при 70 - 110 С) призводить до помітного зростання-жорсткості матеріалів (до 40%) саме через досягнення рівномірної ступеня затвердіння по всьому об'єму виробу.
Розрядні характеристики ізоляторних частин ВВ та ВП трансформаторів. | Макети ізоляторних частин трансформаторів грушоподібної (а і катеноідной (б форми, а також картини електричних полів ізоляторний частини трансформаторів, в - тороидальной форми, г - з екраном-радіатором, д - грушоподібної форми, е - катеноідной і ж - кратера форм. ВВ вентиля; в грушоподібної - для ослаблення поля у висновку; у тороїдального, з екраном-радіатором і у кратерного - для додання ізолятора по перетину форми правильного кола, що полегшує виготовлення заливальної форми.
Різні форми гранул каталізаторів.
Фірма Union Oil of California опублікувала[10]результати 27-місячного пробігу установки гидрообессеривания мазуту з суміші сірчистих нафт з використанням каталізатора RF-11 що має гранули з перетином трипелюстковими форми, С забезпеченням високої глибини видалення сірки (87 - 94%) на каталізаторі було перероблено мазуту 5 2 м3 /кг. Завдяки особливій формі гранул і його поровой структурі каталізатор характеризується рядом переваг: 1) великий ємністю по металах при збереженні щодо високої активності; 2) меншими розмірами між поверхнею і найбільш віддаленою точкою від поверхні в гранулі, в результаті спостерігається більш ефективне використання гранул; 3) меншим перепадом тиску в шарі.
Зниження ваги тут може бути досягнуто як за рахунок розвитку перетину (більшого вильоту тюлок, ніж в прокатних елементах), так і за рахунок надання перетину форми, що забезпечує більшу жорсткість елемента.
Каталізатори KATALCO 23 - 425 - 4 і 57 - 4 характеризуються оптимізованою формою частинок (циліндри з 4-я отворами і склепінчастими торцями; крім цього у найновіших моделей таблетка має перетин чотирипелюсткові форми) і збільшеною питомої площею поверхні, що дозволяє зменшити перепад тиску, поліпшити якість упаковки і запобігти виникненню локальних перегрівів в трубах. Все це в поєднанні з підвищеною активністю каталізатора робить можливим експлуатацію печей при температурах значно нижчих, ніж при використанні аналогічних каталізаторів в формі кілець Рашига, і /або збільшення навантаження по сировині.
Зменшення нагріву лицьового шару (плоских поверхонь), яке досягається: швидкою заливкою; підведенням металу через кілька живильників (бажано в товсті місця і прибутку) або до вертикальних стінок, заповнивши які, метал міг би потім відразу покрити приєднані до них горизонтальні плоскі поверхні (а не тек по ним окремими струменями, як це відбувається при підводі металу до горизонтальних поверхнях форми); заливанням плоских виливків в вертикальному або похилому положенні; вентиляцією форми наколами з тим, щоб за рахунок конвекції вирівняти температуру і вологість в перетині форми.
Оскільки R можна обчислити для перетину будь-якої складної форми, то останнє співвідношення формально поширюється і на перетину круглої форми. Отже, для перетинів некрутлой форми число Re може бути складено по гідравлічному діаметру.
Усередині корпусу змішувача обертаються назустріч один одному зі швидкістю 80 об /хв два порожніх ротора z - подібної форми. Кожен ротор (в перерізі яйцеподібної форми) має центральну порожнину для охолодження або обігріву в період пуску. Відстань між осями роторів 600 мм, а зазор між z - образними елементами становить 2 - 5 мм. Над змішувальної камерою знаходиться завантажувальна шахта, в яку дозаторами завантажуються компоненти.
Вплив швидкості подачі (матеріал - Епоксидна смола, клинчасте ріжуче пристрій з шириною кромки 8 мк. Перш за все була досліджена залежність величини зусилля від швидкості, напрямку подачі (див. Рис. 2) і геометрії ріжучого пристрою. На рис. 4 показано кілька перетинів застосованих форм ріжучих пристроїв. Ширина кромки другого пластинчастого ріжучого пристрою збігається з товщиною ножа і становить 0 1 мм.
Дослідження, проведені в перетині форми, показали значне зниження твердості НВ в приповерхностной області (від 235 до 180), що можна пояснити зазначеними змінами структури. Можна відзначити, що в перерізі форми є дві зони зі зниженою твердістю. Перша зона поширюється на глибину 2 мм від зовнішньої поверхні, а друга на глибину 2 - 5 мм. На більшій глибині спостерігаються коливання твердості, пов'язані тільки з локальним відмінністю структури і похибками вимірювання. Видно, що твердість зменшується в зоні глибиною 5 мм від внутрішньої поверхні; це, як можна спостерігати, пов'язане з відповідними змінами мікроструктури. За межами цієї зони твердість матеріалу залишається майже незмінною.
Застосування нетрадиційної просторової форми стелажів може спричинити за собою збільшення площі зони зберігання і подорожчання будівництва ТСК. Проте описаний варіант трикутної (трапецеидальной) в перерізі форми масиву стелажів заслуговує проектного опрацювання, експериментальної перевірки ретельного техніко-економічного обгрунтування.
Залежність температури кристалізується суміші від тривалості процесу і відстані від осі охлаждаемого трубчастого елемента (нафталін - дифеніл, dr40 мм, Д Р4 С, Cf70% нафт а - а024 З /ч. Б - ч04 З /ч. /- Г0. 2 - 8 мм. 3 - 13. 4 - 18. 5 - 19 мм. в результаті дослідження кристалізації бінарних органічних сумішей в циліндричних охолоджуваних зовні елементах встановлено[199, 200], що динаміка процесу сильно залежить від температури охолоджуючого агента 0С, діаметра елемента dr, вихідної температури tp, складу суміші СР і інших чинників. При температурі 6С нижче температури солідусу суміші, /с по перетину форми зазвичай спостерігаються значні градієнти температури. Досвідченим шляхом було визначено положення кордонів початку 8Л і кінця БС кристалізації. У міру охолодження суміші ці межі переміщаються до центру охолоджуваного елементу. Між бл і БС знаходиться так звана перехідна область, в якій і відбувається кристалізація. З зниженням температури 6С і діаметра охолоджуваного елементу швидкість руху кордонів бл і БС зростають, а ширина перехідної області скорочується.
При одночасній заливці всіх частин рознімного вкладиша вкладиші з'єднують між собою за допомогою хомутів, між стиками закладають тонкі азбестові або, металеві прокладки, які доходять до внутрішньої оправки. Уздовж стрижня ці прокладки повинні мати вирізи для рівномірного розподілу розплавленого баббита по всьому перетину форми.
Отвори зв'язку в. Для малих wll рівняння (3.4) зводиться до /- /v2; таким чином, в разі вузького прямокутного отвору діафрагми резонансна частота майже точно збігається з граничною частотою хвилеводу, форма поперечного перерізу якого аналогічна формі отвору діафрагми. Таке відповідність зберігається і для інших форм поперечного перерізу з малим відношенням сторін, наприклад для гребньових волноводов або волноводов з перетином гантелеобразная форми.
для яснішою орієнтування в зображенні радіусів заокруглення просторової форми рекомендується побудує. Крім цього, в кутах базової форми необхідно намітити квадрати, в які потім вписуються сполучаються криві Дуже часто просторовий аналіз зображення тре бует здійснення перетину форми площиною.
Розрахунок напруги в перетині форми є складним завданням. Ступінь труднощі при аналізі процесу додатково збільшується через вплив таких істотних факторів, як зміна меж міцності і плинності, модуля пружності, коефіцієнта Пуассона, поглинання або віддачі тепла. Крім того, перетин форми піддається циклічним змінам температури.
Льдогенератор блочного льоду. Льдоформи виготовляють з листової сталі товщиною 1 5 - - 2 мм. Горизонтальний переріз льдоформи - квадратне або прямокутне. Для кращого видалення блоків льоду перетин форми догори кілька розширюють. Найбільшого поширення набули блоки вагою 25 кг. Тривалість заморожування води в льдоформах в залежності від ваги блоку становить 8 - 24 год.
Форми з засипаним в них бронзовим порошком узгоджуються на вибростоле для більш щільного укладання частинок порошку, після чого надходять в піч для спікання. При виготовленні фільтруючих елементів з бронзи температура в контейнері піднімається до 860 С, фільтруючі елементи з фосфористої міді спікається при 890 С. Витримка при температурі спікання залежить від перетину форми, товщини фільтруючого стінки елемента, товщини засипки і лежить зазвичай в межах 30 - 60 хв. Спекать і охолоджувати фільтруючі елементи потрібно в атмосфері водню.
Рекомендована схема вимірювання товщини стінок форми. У промислових умовах дотримання співвісності при довжинах форм до 6 м не легка справа. Тому необхідно застосовувати таку обробку різанням, яка з самого. Встановлено, що, крім механічної зовнішньої обробки на спеціальних розпірних пробках, що базуються на внутрішньому отворі, на нерівномірність товщини стінки форми впливають і такі фактори, як неоднорідність структури по перетину форми, різна ступінь зносу ріжучого інструменту, зазори в системі СНІД (верстат пристосування - інструмент - деталь) знос направляючих накладок, а також відсутність контролю шліфування при досягненні збіжності отвори.
Значення Яр, розраховане за формулою (28), є наближеним. Однак істотні похибки не будуть внесені до уваги, якщо Н0 перевершує висоту виливки, що, як правило, і має місце при отриманні складних виливків. В цьому випадку Я0 Л0тл що створюється в результаті обов'язкового застосування чаш і прибутків. У тих же випадках, коли Я0 Л0тл замість Яр в формулу (31) підставляють фактичний напір ЯФ над розрахунковим (небезпечним) перетином форми; ЯФ Я0 - - Л0тл гДе отл - висота виливки від рівня живильників до небезпечного по заповнюваності перетину форми.
Значення Яр, розраховане за формулою (28), є наближеним. Однак істотні похибки не будуть внесені до уваги, якщо Н0 перевершує висоту виливки, що, як правило, і має місце при отриманні складних виливків. В цьому випадку Я0 Л0тл що створюється в результаті обов'язкового застосування чаш і прибутків. У тих же випадках, коли Я0 Л0тл замість Яр в формулу (31) підставляють фактичний напір ЯФ над розрахунковим (небезпечним) перетином форми; ЯФ Я0 - - Л0тл гДе отл - висота виливки від рівня живильників до небезпечного по заповнюваності перетину форми.
Принцип роботи струшувати формувальної машини з допрессовкой. Виготовлення ливарних форм пресуванням під великим тиском є принципово новим високопродуктивним способом машинної формовки. Недолік формувальних машин в тому, що тиск пресування на формувальну суміш, що заповнює опоку, передається нерівномірно, особливо по висоті форми і в разі моделі з виступаючими частинами. Цей недолік відсутній у пневматичних машин з мембраною. Дія діафрагм в машині аналогічно дії фігурної пресової колодки з тією лише відмінністю, що гумова діафрагма повторює обриси поверхні моделі. Це забезпечує отримання приблизно однакової щільності по всьому перетину форми, особливо по висоті, де в звичайних умовах неминуче недостатнє ущільнення, що викликає роздуття форми і засмічення в відливання.
Пристосування для ручного заливання вкладишів підшипників, а - по половинкам. б - в зборі. /- Кутова плита. 2 - сердечник. 3 -літніковое кільце. 1-прокладки. 5 - вкладиш підшипника. 6 - на-жнмноп гвинт. 7 - скоба. 8 - хомут. 9 - дошка. Вкладиші підшипників перевалюють при зменшенні товщини бабітові шару більш ніж на половину початкової товщини, при викрашування, потріскуванні і відставанні бабіту більш ніж на 10% поверхні вкладиша і при виплавлення бабітові шару. Тріщини в заливці вкладишів з'являються при роботі вала з ударами, через великі овалів шийок і надмірного збільшення радіальних зазорів. Тріщини не завжди викликають необхідність перезаливання вкладишів. Якщо утворення тріщин не супроводжується відставанням бабіту, то тріщини можуть бути пропаяни баб-бктом того ж складу, що і основна заливка. Пропоювати необхідно до тіла вкладиша. Заливка підшипників бабітом проводиться вручну пли відцентровим способом. У великих підшипниках можна заливати окремі вкладиші, для підшипників середніх і дрібних розмірів рекомендується заливати одночасно всі вкладиші в зібраному вигляді. При одночасній заливці вкладиші об'єднують між собою за допомогою хомутів і встановлюють між стиками тонкі азбестові або металеві прокладки, які доходять до внутрішньої оправки; вздовж стрижня прокладки повинні мати вирізки для рівномірного розподілу розплавленого баббита по всьому перетину форми.