А Б В Г Д Е Є Ж З І Ї Й К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Ю Я
Шліфований зразок
Шліфовані зразки розміром 60 X ХЗОх2 5 травня мм або діаметром 10 - 25 мм і висотою 20 - 50 мм, промиті спиртом, просушені і зважені, поміщають в піч на жаротривких підставках так, щоб вони не торкалися один одного, а з підставкоюстикалися тільки в окремих точках.
Шліфований зразок установлюють в якості катода в електронній лампі (розрідження від 005 до 0005 мм рт. Ст.), Анод лампи зроблений з алюмінію. При тривалості експерименту від 15 із до 10 хв в лампі створюється напруга від 2000до 7500 В постійного або змінного струму. В результаті різної здатності до розпорошення структурних складових виявляється структура зразка. Структура мідносеребряних сплавів добре проявляється після 15 с обробки, при цьому первинний твердий розчин (особливо влитих зразках) і твердий розчин, багатий міддю, в евтектики забарвлюються в темно-коричневий колір. Для успішного травлення необхідно, щоб зразок містив більше однієї, мінімум дві фази, які володіють різною схильністю до розпорошення.
Шліфовані зразкитруять в реактиве № 144 для зняття наклепаного шару і потім механічно полірують на синтетичному матеріалі в даному реактиве протягом 2 - 4 хв.
Шліфовані зразки квадратного перетину зі стороною квадрата 25 мм і довжиною 125 мм попередньо-покривають обмазкой1товщиною 1 5 - 2 мм, а потім обгортають азбестовою ватою шаром 2 мм, перев'язують азбестовим джгутом і закривають листовим азбестом. Один торець зразка залишають відкритим. Підготовлений зразок нагрівають в печі з витримкою протягом 2 год. Після повного охолодження зразказнімають азбест а глину, вимірюють твердість по довжині зразка через кожні 1 - 2 мм і будують криву, як і у випадку торцевої гарту циліндричного зразка. Номограми для визначення критичного діаметра при визначенні прокаливаемости за цим способом ще нерозроблені.
Поверхня шліфованого зразка знежирюють послідовно перекисом водню і кислотою. Pеактівную папір вимочують у вказаному розчині і накладають на поверхню шліфа.
На шліфованих зразках зі сталі 10 з Ni -Pпокриттями з кислогорозчину, термооброблена при 400 С і двократно на добу змочувати у 3% - му розчині хлористого натрію, при товщині покриття 10 мкм через 72 год проявилися 2 точки, а через 240 год - 5 - б точок, які пізніше перетворилися на плями; при товщині 15 мкм після 240 год було виявлено 2корозійні точки.
На шліфованих зразках нормалізованої сталі, як показують отримані дані (табл. 10 і фіг.
Криві розриву зразків ггрі випробуванні. С, шліфований зразок; електроліт - 1% - ная НС1 насичена H2S; навантаження 25 кг /мм251 - Ш %, Др350 ліг; 2 - сталь?МОЗ.
При вимірюванні шліфованих зразків у більшості випадків має місце деякий ріст показань с. Це особливо помітно на поверхнях з великою шорсткістю.
На поверхні шліфованого зразка, вільної від продуктів зносу після фреттинг, (див. рис.4) при прикладанні навантаження на індентор мікротвердомера від 020 до 050 Н спостерігається падіння мікротвердості. Далі, при підвищенні навантаження до 200 Н, мікротвердість дещо зростає, а потім стабілізується і стає рівною вихідної.
На більш грубо шліфованихзразках темний осад з'являється у вигляді більш великих, неправильних плям з непевний окресленими кордонами, наступними напрямку шліфування. Цей осад частково менш міцно пристає до поверхні і менш суцільний. Темні плями, на яких, можливо, мається осадтипу А, були оточені зоною светлокорічневого осаду мінливої забарвлення. Ці зміни кольору, можливо, викликаються інтерференцією. У цій зоні, ймовірно, знаходиться осад типу D. Светлокорічневого ділянки, за якими слідують більш темні, швидко поширюються по всійповерхні.
На більш грубо шліфованих зразках темні ділянки часто покривають всю занурену поверхню через 21 годину, виключаючи вузьку смужку уздовж рівня рідини. У шарі, триматися на поверхні зразка, були виявлені дві складові, - одна чорна, швидкорозчиняється в дуже розбавленій соляній кислоті, і інша - червона, розчиняється в цій кислоті повільніше. Ймовірно, ці компоненти відповідають окису і закису міді.
Дослідними зразками служать плоскі шліфовані зразки розмірами ЗХЮХ40 мм.
Пряма 2відповідає шліфованим зразкам; пряма 3 - тонкої, а 4 - грубої обточуванні. Крива 5 дає значення р для поверхні, що має окалину.
Крива А відповідає шліфовані зразком; видно, що магнітоопір при //- 200 Ерстед негативно.
Змінавеличини і знака залишкових напружень в. процесі випробування на зносостійкість. У двох нормалізованих шліфованих зразках № № 65 і 66 залишкові напруги мають інший характер, ніж у поліпшених зразках. Тут напруги мають хвилеподібний вигляд, з великим розкидомзначень, що є результатом неоднорідності великої перлитной мікроструктури.
У корозійних середовищах витривалість шліфованих зразків і оброблених гострінням або зрівнюється, або у зразків, оброблених точінням, стає трохи вище. Такимчином, у разі обробки деталей, що працюють у корозійних середовищах, не завжди потрібно вибирати метод остаточної обробки, що створює низьку шорсткість поверхні.
Пряма 7 стосується шліфованим зразкам, 2 - до зразків з полірованою поверхнею, 3 - дозразкам, які мають поверхню оброблену різцем, і нарешті, 4 - до зразків поверхня яких оброблена після прокату.
Визначення коефіцієнта тертя на шліфованих зразках, необхідне для відтворюваності одержуваних результатів, штучно усуваєвплив одного з істотних чинників.
Отримані результати показують, що шліфовані зразки в нормалізованому стані володіють межею корозійної витривалості у 3/0-ном розчині NaCl у 2 Г) рази меншим порівняно з межею витривалості їх на повітрі.
Зміна показань приладу МПК-2 в умовних одиницях від величини розтягуючих напруг на частоті 25 кгц. При чистому згині наклепанной і шліфованих зразків зі сталі ЗОХГСНА показання цих же приладів відрізняються за амплітудою і величиною екстремуму.
Проведений рентгеноструктурний аналіз нешліфовані і шліфованих зразків показав, що ніяких структурних змін в шарі хрому під впливом шліфування не відбувається, а відбувається тільки зміна внутрішніх напружень.
Висоти нерівностей дані: для попарновипробовуваних шліфованих зразків - середня, а при випробуванні струганих зразків з шліфованими - відноситься до стругання зразком.
У табл. 1 наведені результати випробування шліфованих зразків зі сталі ЗОХГСНА однієї плавки в різних растверах.
Металографічної оцінкою користуються і в разі шліфованих зразків, випробуваних в киплячому стандартному розчині або травлених електролітично в хромової або щавлевої кислотах. Особливо зручний перший спосіб, він не вимагає зразків таких великих розмірів, як длявипробування на загин. Однак, на відміну від випробування на загин, металографічний метод не дозволяє надійно виявити міжкристалітну корозію, залежну від початкової стадії випадання карбідів хрому по границях зерен.
ТІ були проведені випробування наокаліностойкость плоских шліфованих зразків у середовищі повітря і водяної пари, трубчастих зразків з необробленою поверхнею в середовищі повітря і продуктів згоряння природного газу, а також труб в досвідчених змеевиках. Останні були встановлені на ТЕЦ № 9 Мосенерго.
В даний час класичні випробування на втому малих гладких шліфованих зразків при температурі 20 С слід вважати не тільки недостатніми, а й часто марними. Німецькі металургійні фірми, наприклад, зовсім відмовилися від таких випробувань своєїпродукції, так як отримується при цьому інформація не дає уявлення про експлуатаційної стійкості матеріалів.
За даними цих досліджень, опір відриву у шліфованих зразків виявилося трохи меншим, ніж у зразків, оброблених напилків. Щеменшим виявилося опір відриву у зразків, оброблених щіткою, і абсолютно незадовільні результати були отримані у зразків, оксидованих і покритих плівками нікелю та олова.
Критична інтенсивність напружень у вершині тріщини для умовплоскої деформації, що призводить до спонтанного руйнування, визначена методом Британського стандарту на поздовжніх і тангенціальних зразках різної товщини на пульсаційної машині ЦДМПУ-200. Межа витривалості сталі 38ХНЗМФА при випробуванні вигином-з обертаннямшліфованих зразків діаметром 18 мм на повітрі на базі 2 - Ю7 циклів з частотою навантаження 50 Гц для гладких зразків складає 500 МПа, для зразків з насадкою 120 МПа. Зразки загартовані з 870 С, витримка 60 хв, в маслі і відпущені при.
Pезультати випробувань на втому прирізної кінцевої обробки робочої частини зразків. Практично не підвищилася втомну міцність і після відпалу шліфованих зразків (650 С, 1 5 год) в аргоні, в результаті чого залишкові поверхневі напруги повинні були практично повністю знятися. Такимчином, розтягують поверхневі напруги в даному випадку також не є головною причиною зниження втомної міцності.
Подовження витримки при проміжних температурах мало впливало на міцність шліфованих зразків. Для досягнення максимальноїміцності достатньо було нагрівання зразка при 900 С протягом 1 години, подальша термообробка мало змінювала міцність.
Порівняння фізичних властивостей і питомої продуктивності шліфування q керамічних матеріалів МК і К при двократному і. Випробуваннямеханічної міцності при статичному і ударно-в'язкому вигинах показало, що шліфовані зразки володіють дещо меншою механічною міцністю. Спеціальне дослідження підтвердило, що при шліфуванні керамічних зразків середньозернисті (зернистість 36 - 80)абразивними кругами із зеленого карбіду кремнію і при відносно великій поздовжньої подачі шліфуючого інструменту на поверхні зразків утворюються відколи й мікротріщини, що знижують їх механічну міцність.
Настройку багаторізцові верстатів доцільнопроводити за зразками, причому кращими є сталеві, загартовані й шліфовані зразки; їх зазвичай закріплюють у центрах. Налаштування за допомогою універсальних приладів є більш складною і виконується повільніше. Прискорення забезпечується застосуванням декількохверхніх змінних частин супортів, різці в яких залишаються постійно закріпленими. Проте використання змінних частин супортів вимагає додаткових витрат, тому їх застосування повинні передувати відповідні техніко-економічні розрахунки.
Далібуло встановлено, що корозійно-активні середовища значно більше знижують витривалість шліфованих зразків, ніж токарно-оброблені. Таким чином, прагнення до найвищої чистоті поверхні, одержуваної при шліфуванні деталей машин, що працюють в корозійнихсередовищах, не завжди є виправданим; груба обробка після токарного точіння може замінити в цьому випадку шліфування.
Герцог[394]пояснює цю відмінність стійкості наявністю наклепаного шару Бейлбі у шліфованих зразків.
Вплив концентраторівнапружень на точність прискорених методів втомних випробувань оцінюється на шліфованих зразках з концентратором напружень у вигляді кільцевого виступу з різними співвідношеннями діаметра і ширини концентратора, радіусного надрізу з різними радіусами іV-образного надрізу з різними кутами профілю.
Статична воднева втома, стали ЗОХГСА, навантаженої на 0 3 і 0 5 ов, після хромування в стандартному електроліті (50 А /дм235 С, 20 хв Суцільні лінії - електроліт без добавок. Штрихові - добавка поліетиленгліколюMB 20005 г /л На рис. 6.7 наведені криві, отримані при випробуваннях: на циклічну витривалість плоских шліфованих зразків зі сталі ЗОХГСА (ЯДс45), підданих хромуванню в стандартному електроліті з добавкою ваніліну або хінальдіна, Як видно з малюнка, вприсутності добавок втомні характеристики стали знижуються в результаті хромування в меншій мірі.
Довговічність зразків, підданих одноразовим хімічному нікелюванню, незначно знижується в порівнянні з довговічністю шліфованихзразків.
Pезкое зниження межі витривалості (на 263а /0) встановлено для партії шліфованих зразків і менш різке, але все ж помітне зниження (на 1.1 2/0) втомної міцності відзначено для партії зразків, наклепанной дробом. Виключно цікавимє той факт, що поверхнево-загартовані зразки абсолютно не знизили межі витривалості від попередньої корозії.
Механічні властивості кварцового скла і їх залежність від температури. Дані середніх значень табл. 3 (цифри, взяті в дужки)відносяться до добре шліфованим зразкам. Полірування або оплавлення поверхні підвищує вищенаведені значення на 10 - 15% за рахунок знищення мікроскопічних тріщин і пор, що знижують міцність.
Втрати ваги не повинні бути більше 0 1 г /см2 /ч на шліфованих зразках,не мають на поверхні жодних дефектів і включень.
Вплив початкових золових відкладень на швидкість корозії сталей 12Х1МФ, 12Х11В2МФ і 12Х18Н2Т досліджено на сегментообразних шліфованих зразках, які мали розмір 25X18X3 мм.
При практичномуздійсненні цього травлення полірувальні сукно, добре зволожене і натягнуте, просочують реактивом, потім шліфований зразок з легким натиском переміщують туди і назад, виписуючи цифру вісім.
Схема установки для ультразвукової віброупрочняющей. Припроведенні у.в.о.[10, 13-15]значно підвищується зносостійкість при окислювальному і осповідного зношуванні: у порівнянні з шліфованими зразками вона збільшилася від 32 до 140% залежно від статичного зусилля. Оптимальний режим зміцнення загартованих пуансонів[10]зі сталі У10А, що збільшив зносостійкість в 2 5 - 3 рази, відповідав статичному навантаженні в 70Н та окружної швидкості 40 - 45 м /хв.
Піскоструминна обробка істотно збільшує опір високоміцної сталі корозії під напругою, хоча клас обробки поверхні при ОТЕС-коструірованіі шліфованих зразків стає нижче.
Для вивчення вирівнювання в даній роботі використано кілька різних методів: I) оцінка ступеня шорсткості поверхні шліфованих зразків до і після осадження нікелю певної товщини за допомогою профілометра і інтерференційного мікроскопа, 2) виготовлення поперечних шліфів, 3) вимір під мікроскопом глибини канавки, нанесеної на поліровану поверхню, до і після осадження шару нікелю.
Криві втоми зразків діаметром 17 мм з напресованими втулками. Як випливає з кривих втоми (рис. 74), побудованих за результатами випробувань латунірованних, наклепанной і шліфованих зразків діаметром 17 мм, фрикційне латунірованіе сприяє збільшенню межі витривалості зразків до аа - 185 МПа в порівнянні з 105 МПа для шліфованих зразків. Це збільшення не є наслідком наклепа зразків при латунірованіе - форма кривої втоми і значення межі витривалості (для вибраної бази випробувань N 2 - 107 циклів) для зразків шліфованих і наклепати збігаються.
Поверхневий шар металу обточеного зразка (рис. 18 а) не має значного спотворення структури; на шлифе шліфованого зразка (рис. 18 б) вже спостерігаються спотворення структури і площини зсуву; оброблені тиском зразки (рис. 18 в, г) мають значне спотворення структури металу, на них добре проглядається система площин зсуву.
Вплив поверхневого гарту струмами високої частоти на межу витривалості. У наведених далі графіках і таблицях дані коефіцієнти р, рівні відношенню межі витривалості зміцненого зразка до межі витривалості неупрочненного, полірованого або ретельно шліфованого зразка, що має ті ж розміри і ту ж конфігурацію. При використанні коефіцієнтів зміцнення вплив стану поверхні не враховується, так як воно враховане в коефіцієнті зміцнення.
Шліфований зразок установлюють в якості катода в електронній лампі (розрідження від 005 до 0005 мм рт. Ст.), Анод лампи зроблений з алюмінію. При тривалості експерименту від 15 із до 10 хв в лампі створюється напруга від 2000до 7500 В постійного або змінного струму. В результаті різної здатності до розпорошення структурних складових виявляється структура зразка. Структура мідносеребряних сплавів добре проявляється після 15 с обробки, при цьому первинний твердий розчин (особливо влитих зразках) і твердий розчин, багатий міддю, в евтектики забарвлюються в темно-коричневий колір. Для успішного травлення необхідно, щоб зразок містив більше однієї, мінімум дві фази, які володіють різною схильністю до розпорошення.
Шліфовані зразкитруять в реактиве № 144 для зняття наклепаного шару і потім механічно полірують на синтетичному матеріалі в даному реактиве протягом 2 - 4 хв.
Шліфовані зразки квадратного перетину зі стороною квадрата 25 мм і довжиною 125 мм попередньо-покривають обмазкой1товщиною 1 5 - 2 мм, а потім обгортають азбестовою ватою шаром 2 мм, перев'язують азбестовим джгутом і закривають листовим азбестом. Один торець зразка залишають відкритим. Підготовлений зразок нагрівають в печі з витримкою протягом 2 год. Після повного охолодження зразказнімають азбест а глину, вимірюють твердість по довжині зразка через кожні 1 - 2 мм і будують криву, як і у випадку торцевої гарту циліндричного зразка. Номограми для визначення критичного діаметра при визначенні прокаливаемости за цим способом ще нерозроблені.
Поверхня шліфованого зразка знежирюють послідовно перекисом водню і кислотою. Pеактівную папір вимочують у вказаному розчині і накладають на поверхню шліфа.
На шліфованих зразках зі сталі 10 з Ni -Pпокриттями з кислогорозчину, термооброблена при 400 С і двократно на добу змочувати у 3% - му розчині хлористого натрію, при товщині покриття 10 мкм через 72 год проявилися 2 точки, а через 240 год - 5 - б точок, які пізніше перетворилися на плями; при товщині 15 мкм після 240 год було виявлено 2корозійні точки.
На шліфованих зразках нормалізованої сталі, як показують отримані дані (табл. 10 і фіг.
Криві розриву зразків ггрі випробуванні. С, шліфований зразок; електроліт - 1% - ная НС1 насичена H2S; навантаження 25 кг /мм251 - Ш %, Др350 ліг; 2 - сталь?МОЗ.
При вимірюванні шліфованих зразків у більшості випадків має місце деякий ріст показань с. Це особливо помітно на поверхнях з великою шорсткістю.
На поверхні шліфованого зразка, вільної від продуктів зносу після фреттинг, (див. рис.4) при прикладанні навантаження на індентор мікротвердомера від 020 до 050 Н спостерігається падіння мікротвердості. Далі, при підвищенні навантаження до 200 Н, мікротвердість дещо зростає, а потім стабілізується і стає рівною вихідної.
На більш грубо шліфованихзразках темний осад з'являється у вигляді більш великих, неправильних плям з непевний окресленими кордонами, наступними напрямку шліфування. Цей осад частково менш міцно пристає до поверхні і менш суцільний. Темні плями, на яких, можливо, мається осадтипу А, були оточені зоною светлокорічневого осаду мінливої забарвлення. Ці зміни кольору, можливо, викликаються інтерференцією. У цій зоні, ймовірно, знаходиться осад типу D. Светлокорічневого ділянки, за якими слідують більш темні, швидко поширюються по всійповерхні.
На більш грубо шліфованих зразках темні ділянки часто покривають всю занурену поверхню через 21 годину, виключаючи вузьку смужку уздовж рівня рідини. У шарі, триматися на поверхні зразка, були виявлені дві складові, - одна чорна, швидкорозчиняється в дуже розбавленій соляній кислоті, і інша - червона, розчиняється в цій кислоті повільніше. Ймовірно, ці компоненти відповідають окису і закису міді.
Дослідними зразками служать плоскі шліфовані зразки розмірами ЗХЮХ40 мм.
Пряма 2відповідає шліфованим зразкам; пряма 3 - тонкої, а 4 - грубої обточуванні. Крива 5 дає значення р для поверхні, що має окалину.
Крива А відповідає шліфовані зразком; видно, що магнітоопір при //- 200 Ерстед негативно.
Змінавеличини і знака залишкових напружень в. процесі випробування на зносостійкість. У двох нормалізованих шліфованих зразках № № 65 і 66 залишкові напруги мають інший характер, ніж у поліпшених зразках. Тут напруги мають хвилеподібний вигляд, з великим розкидомзначень, що є результатом неоднорідності великої перлитной мікроструктури.
У корозійних середовищах витривалість шліфованих зразків і оброблених гострінням або зрівнюється, або у зразків, оброблених точінням, стає трохи вище. Такимчином, у разі обробки деталей, що працюють у корозійних середовищах, не завжди потрібно вибирати метод остаточної обробки, що створює низьку шорсткість поверхні.
Пряма 7 стосується шліфованим зразкам, 2 - до зразків з полірованою поверхнею, 3 - дозразкам, які мають поверхню оброблену різцем, і нарешті, 4 - до зразків поверхня яких оброблена після прокату.
Визначення коефіцієнта тертя на шліфованих зразках, необхідне для відтворюваності одержуваних результатів, штучно усуваєвплив одного з істотних чинників.
Отримані результати показують, що шліфовані зразки в нормалізованому стані володіють межею корозійної витривалості у 3/0-ном розчині NaCl у 2 Г) рази меншим порівняно з межею витривалості їх на повітрі.
Зміна показань приладу МПК-2 в умовних одиницях від величини розтягуючих напруг на частоті 25 кгц. При чистому згині наклепанной і шліфованих зразків зі сталі ЗОХГСНА показання цих же приладів відрізняються за амплітудою і величиною екстремуму.
Проведений рентгеноструктурний аналіз нешліфовані і шліфованих зразків показав, що ніяких структурних змін в шарі хрому під впливом шліфування не відбувається, а відбувається тільки зміна внутрішніх напружень.
Висоти нерівностей дані: для попарновипробовуваних шліфованих зразків - середня, а при випробуванні струганих зразків з шліфованими - відноситься до стругання зразком.
У табл. 1 наведені результати випробування шліфованих зразків зі сталі ЗОХГСНА однієї плавки в різних растверах.
Металографічної оцінкою користуються і в разі шліфованих зразків, випробуваних в киплячому стандартному розчині або травлених електролітично в хромової або щавлевої кислотах. Особливо зручний перший спосіб, він не вимагає зразків таких великих розмірів, як длявипробування на загин. Однак, на відміну від випробування на загин, металографічний метод не дозволяє надійно виявити міжкристалітну корозію, залежну від початкової стадії випадання карбідів хрому по границях зерен.
ТІ були проведені випробування наокаліностойкость плоских шліфованих зразків у середовищі повітря і водяної пари, трубчастих зразків з необробленою поверхнею в середовищі повітря і продуктів згоряння природного газу, а також труб в досвідчених змеевиках. Останні були встановлені на ТЕЦ № 9 Мосенерго.
В даний час класичні випробування на втому малих гладких шліфованих зразків при температурі 20 С слід вважати не тільки недостатніми, а й часто марними. Німецькі металургійні фірми, наприклад, зовсім відмовилися від таких випробувань своєїпродукції, так як отримується при цьому інформація не дає уявлення про експлуатаційної стійкості матеріалів.
За даними цих досліджень, опір відриву у шліфованих зразків виявилося трохи меншим, ніж у зразків, оброблених напилків. Щеменшим виявилося опір відриву у зразків, оброблених щіткою, і абсолютно незадовільні результати були отримані у зразків, оксидованих і покритих плівками нікелю та олова.
Критична інтенсивність напружень у вершині тріщини для умовплоскої деформації, що призводить до спонтанного руйнування, визначена методом Британського стандарту на поздовжніх і тангенціальних зразках різної товщини на пульсаційної машині ЦДМПУ-200. Межа витривалості сталі 38ХНЗМФА при випробуванні вигином-з обертаннямшліфованих зразків діаметром 18 мм на повітрі на базі 2 - Ю7 циклів з частотою навантаження 50 Гц для гладких зразків складає 500 МПа, для зразків з насадкою 120 МПа. Зразки загартовані з 870 С, витримка 60 хв, в маслі і відпущені при.
Pезультати випробувань на втому прирізної кінцевої обробки робочої частини зразків. Практично не підвищилася втомну міцність і після відпалу шліфованих зразків (650 С, 1 5 год) в аргоні, в результаті чого залишкові поверхневі напруги повинні були практично повністю знятися. Такимчином, розтягують поверхневі напруги в даному випадку також не є головною причиною зниження втомної міцності.
Подовження витримки при проміжних температурах мало впливало на міцність шліфованих зразків. Для досягнення максимальноїміцності достатньо було нагрівання зразка при 900 С протягом 1 години, подальша термообробка мало змінювала міцність.
Порівняння фізичних властивостей і питомої продуктивності шліфування q керамічних матеріалів МК і К при двократному і. Випробуваннямеханічної міцності при статичному і ударно-в'язкому вигинах показало, що шліфовані зразки володіють дещо меншою механічною міцністю. Спеціальне дослідження підтвердило, що при шліфуванні керамічних зразків середньозернисті (зернистість 36 - 80)абразивними кругами із зеленого карбіду кремнію і при відносно великій поздовжньої подачі шліфуючого інструменту на поверхні зразків утворюються відколи й мікротріщини, що знижують їх механічну міцність.
Настройку багаторізцові верстатів доцільнопроводити за зразками, причому кращими є сталеві, загартовані й шліфовані зразки; їх зазвичай закріплюють у центрах. Налаштування за допомогою універсальних приладів є більш складною і виконується повільніше. Прискорення забезпечується застосуванням декількохверхніх змінних частин супортів, різці в яких залишаються постійно закріпленими. Проте використання змінних частин супортів вимагає додаткових витрат, тому їх застосування повинні передувати відповідні техніко-економічні розрахунки.
Далібуло встановлено, що корозійно-активні середовища значно більше знижують витривалість шліфованих зразків, ніж токарно-оброблені. Таким чином, прагнення до найвищої чистоті поверхні, одержуваної при шліфуванні деталей машин, що працюють в корозійнихсередовищах, не завжди є виправданим; груба обробка після токарного точіння може замінити в цьому випадку шліфування.
Герцог[394]пояснює цю відмінність стійкості наявністю наклепаного шару Бейлбі у шліфованих зразків.
Вплив концентраторівнапружень на точність прискорених методів втомних випробувань оцінюється на шліфованих зразках з концентратором напружень у вигляді кільцевого виступу з різними співвідношеннями діаметра і ширини концентратора, радіусного надрізу з різними радіусами іV-образного надрізу з різними кутами профілю.
Статична воднева втома, стали ЗОХГСА, навантаженої на 0 3 і 0 5 ов, після хромування в стандартному електроліті (50 А /дм235 С, 20 хв Суцільні лінії - електроліт без добавок. Штрихові - добавка поліетиленгліколюMB 20005 г /л На рис. 6.7 наведені криві, отримані при випробуваннях: на циклічну витривалість плоских шліфованих зразків зі сталі ЗОХГСА (ЯДс45), підданих хромуванню в стандартному електроліті з добавкою ваніліну або хінальдіна, Як видно з малюнка, вприсутності добавок втомні характеристики стали знижуються в результаті хромування в меншій мірі.
Довговічність зразків, підданих одноразовим хімічному нікелюванню, незначно знижується в порівнянні з довговічністю шліфованихзразків.
Pезкое зниження межі витривалості (на 263а /0) встановлено для партії шліфованих зразків і менш різке, але все ж помітне зниження (на 1.1 2/0) втомної міцності відзначено для партії зразків, наклепанной дробом. Виключно цікавимє той факт, що поверхнево-загартовані зразки абсолютно не знизили межі витривалості від попередньої корозії.
Механічні властивості кварцового скла і їх залежність від температури. Дані середніх значень табл. 3 (цифри, взяті в дужки)відносяться до добре шліфованим зразкам. Полірування або оплавлення поверхні підвищує вищенаведені значення на 10 - 15% за рахунок знищення мікроскопічних тріщин і пор, що знижують міцність.
Втрати ваги не повинні бути більше 0 1 г /см2 /ч на шліфованих зразках,не мають на поверхні жодних дефектів і включень.
Вплив початкових золових відкладень на швидкість корозії сталей 12Х1МФ, 12Х11В2МФ і 12Х18Н2Т досліджено на сегментообразних шліфованих зразках, які мали розмір 25X18X3 мм.
При практичномуздійсненні цього травлення полірувальні сукно, добре зволожене і натягнуте, просочують реактивом, потім шліфований зразок з легким натиском переміщують туди і назад, виписуючи цифру вісім.
Схема установки для ультразвукової віброупрочняющей. Припроведенні у.в.о.[10, 13-15]значно підвищується зносостійкість при окислювальному і осповідного зношуванні: у порівнянні з шліфованими зразками вона збільшилася від 32 до 140% залежно від статичного зусилля. Оптимальний режим зміцнення загартованих пуансонів[10]зі сталі У10А, що збільшив зносостійкість в 2 5 - 3 рази, відповідав статичному навантаженні в 70Н та окружної швидкості 40 - 45 м /хв.
Піскоструминна обробка істотно збільшує опір високоміцної сталі корозії під напругою, хоча клас обробки поверхні при ОТЕС-коструірованіі шліфованих зразків стає нижче.
Для вивчення вирівнювання в даній роботі використано кілька різних методів: I) оцінка ступеня шорсткості поверхні шліфованих зразків до і після осадження нікелю певної товщини за допомогою профілометра і інтерференційного мікроскопа, 2) виготовлення поперечних шліфів, 3) вимір під мікроскопом глибини канавки, нанесеної на поліровану поверхню, до і після осадження шару нікелю.
Криві втоми зразків діаметром 17 мм з напресованими втулками. Як випливає з кривих втоми (рис. 74), побудованих за результатами випробувань латунірованних, наклепанной і шліфованих зразків діаметром 17 мм, фрикційне латунірованіе сприяє збільшенню межі витривалості зразків до аа - 185 МПа в порівнянні з 105 МПа для шліфованих зразків. Це збільшення не є наслідком наклепа зразків при латунірованіе - форма кривої втоми і значення межі витривалості (для вибраної бази випробувань N 2 - 107 циклів) для зразків шліфованих і наклепати збігаються.
Поверхневий шар металу обточеного зразка (рис. 18 а) не має значного спотворення структури; на шлифе шліфованого зразка (рис. 18 б) вже спостерігаються спотворення структури і площини зсуву; оброблені тиском зразки (рис. 18 в, г) мають значне спотворення структури металу, на них добре проглядається система площин зсуву.
Вплив поверхневого гарту струмами високої частоти на межу витривалості. У наведених далі графіках і таблицях дані коефіцієнти р, рівні відношенню межі витривалості зміцненого зразка до межі витривалості неупрочненного, полірованого або ретельно шліфованого зразка, що має ті ж розміри і ту ж конфігурацію. При використанні коефіцієнтів зміцнення вплив стану поверхні не враховується, так як воно враховане в коефіцієнті зміцнення.