А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Вторинне регулювання

Вторинне регулювання ведеться або автоматичними регуляторами частоти, або обслуговуючим персоналом системи (вручну), який контролює частоту за показаннями приладів.

Вторинне регулювання врозглянутих умовах може здійснюватися в декількох варіантах. Проте неважко встановити, що спроба відновити частоту за допомогою провідної станції системи //призведе до подальшого зміни потужності перетоку (пер) в лінії зв'язку, причому в бік збільшення.

Pезерв вторинного регулювання необхідний для компенсації втрати самого великого енергоблоку і випадкових, нерегулярних відхилень навантаження, тому на крутих ділянках графіка споживання він повинен бути більше, ніж на пологих. Існує ряд рекомендацій повизначенню вторинного резерву. В ЄЕСPоссии в теперешній час він не нормований. Вторинний резерв повинен вводитися протягом 5 - 15 хв, тому він може бути розташований на обертових агрегатах, на готових до пуску або переведенню в активний режим агрегатах ГЕС, ГАЕС, на ГТУ, атакож може бути куплений (проданий) у сусідніх ЕЕС. Для випадків можливих аварійних надлишків потужності необхідно передбачити вторинний резерв на зниження, що може представляти труднощі в години провалу добового графіка навантаження.

При вторинному регулюванністатичні характеристики переміщаються вгору паралельно самим собі, так що частота в системі стає номінальною.

При вторинному регулюванні потужність турбіни змінюється додатковим впливом на неї регулюючого апарату. Це здійснюєтьсяпереміщенням муфти регулятора швидкості 7 за допомогою синхронізаційних моторчика 9 (див. мал. 7 - 6), що працює при коригуванні частоти. Графічно вторинне регулювання відбивається (див. рис. 7 - 11) еквідистантно переміщенням характеристик регулювання 1 вправо (характеристика 3) або вліво в залежності від напрямку регулювання - на зменшення або збільшення потужності, що розвивається регульованою турбіною.

У системах вторинного регулювання та системах з груповим регулятором, де інтегруючими елементами єслабонагруженном серводвигуни малої потужності, чутливість всієї системи визначається тільки чутливістю центрального регулятора. Як показали випробування кращих зразків ЕГPС, при сучасних технічних засобах автоматики зона нечутливостігрупового регулятора може бути забезпечена е /001 - т - 002 гц.

У системах вторинного регулювання з радіальними зв'язками точність розподілу навантажень визначається ідентичністю встановленої величини статизм кожного регулятора і нечутливістю МІ Прорегуляторів швидкості.

У процесі вторинного регулювання здійснюється зміна потужності, що розвивається турбінами, в залежності від частоти змінного струму. Вторинне регулювання ведеться або автоматичними регуляторами частоти (вторинними регуляторамишвидкості), або обслуговуючим персоналом системи (вручну), який контролює частоту за показаннями приладів.

Зовнішні характеристики перетворювачів, оснащених регуляторами. У систему вторинного регулювання входять регулятор потужності, регуляторнапруги і регулятор кута запалення.

Незалежно від числа станцій вторинне регулювання в будь-якій системі може здійснюватися: по миттєвому відхиленню частоти і за інтегральним кутку.

Відомо велика різноманітність систем вторинного регулювання.

Проміжним рішенням між системою вторинного регулювання і системою з ГPС є система групового регулювання, у якої є один загальний чутливий елемент, а кошти стабілізації розташовані на агрегатних пристроях.

Для стабілізаціїчастоти додатково застосовується вторинне регулювання - автоматичне регулювання частоти, яке в принципі має бути астатичним. У зв'язку з деякою інерційністю обладнання і безперервністю зміни навантаження суворої стабілізації не виходить.

Pазработана методика аналізу ефективності різних систем вторинного регулювання перетоків потужності по міжсистемних зв'язків складних об'єднаних енергосистем при випадковому характері змін навантаження в останніх. Методика дозволяє при заданійпропускної спроможності ЛЕП робити екологічно обгрунтований вибір виду та кількості регулюючих електростанцій для забезпечення заданої надійності роботи.

З проміжного судини аміак через дросельний вентиль вторинного регулювання 10 дросселируется ввіддільника рідини. З віддільника рідини пари відсмоктуються компресором першого ступеня, а рідкий аміак стікає на дно віддільника рідини, звідки по трубопроводу відводиться в теплообмінник. Проходить по трубках повітря випаровує аміак, пари якого надходять ввіддільника рідини, і цикл повторюється заново.

Патентна схема котла з циклонічної топкою і рециркуляція газів. З точки зору раціональної схеми регулювання в котлах з вторинним регулюванням перегріву більш доцільно впливати за допомогоюрециркуляції газів на вторинний перегрів. Перегрів пари високого тиску досить просто і легко в цих випадках регулюється за допомогою уприскування.

У роботі показано, що в розрахунках стаціонарного режиму об'єднаних енергосистем, вторинне регулюванняміжсистемних перетоків яких здійснюється на ГЕС, неприпустимо зневага перехідними процесами в регуляторах швидкості гідротурбін, так як це призводить до оптимістичного висновку про його можливості.

Цю величину наносять на шкалі покажчика, і вона єорієнтиром при регулюванні кількості рідкого аміаку, що подається через вентиль вторинного регулювання у віддільника рідини. Аналогічним чином можуть бути підраховані і інші рівні: найбільший, найменший, які також наносять на шкалу.

У тих випадках,коли за допомогою однієї провідної станції частоту відновити не вдається або відновлення виявляється економічно недоцільним, до вторинного регулювання доводиться залучати провідну станцію іншої системи. Однак її режим при цьому контролюється такимчином, щоб перетікання потужності завжди був менше межі потужності лінії зв'язку на деяку задану величину.

Pазлічают первинне і вторинне регулювання частоти і потужності, а також третинне регулювання потужності ЕЕС і відповідно резерв первинногорегулювання (первинний резерв), резерв вторинного регулювання (вторинний резерв) і третинний резерв.

З формул (16), (17) і (18) видно, що зміна активної потужності теплових і гідростанцій визначається не одними коефіцієнтами вторинного регулювання (& /; & //; &.Доцільно тому розглядати залежно дисперсій частоти і перетоків потужності від творів усіх коефіцієнтів, що визначають регулювання, які в подальшому будемо називати повним коефіцієнтом регулювання.

Стійкість режимів ГЕС, працюютьв енергосистемі (ЕЕС), залежить від ряду факторів, у тому числі від того, чи працює ГЕС з вторинним регулюванням або без нього. Спільна робота ГЕС без вторинного регулювання з іншими електростанціями істотно полегшує умови стійкості в порівнянні зізольовано працюючої ГЕС.

Особливе значення має готовність АPЗ турбін до роботи в аварійних умовах, коли їх ефект, маючи на увазі швидку реакцію на обурення, не може бути замінений ніяким вторинним регулюванням.

З формули (16 - 8) випливає, що якщопотужність ГЕС Nr не перевищує однієї третини потужності системи Л Ес, то при нескінченно малих початкових збуреннях, відсутності швидкодіючого вторинного регулювання, відсутності хвильових процесів в каналах і втрат напору в трубопроводі на зрівняльний резервуар ненакладається ніяких обмежень.

У процесі вторинного регулювання здійснюється зміна потужності, що розвивається турбінами, в залежності від частоти змінного струму. Вторинне регулювання ведеться або автоматичними регуляторами частоти (вториннимирегуляторами швидкості), або обслуговуючим персоналом системи (вручну), який контролює частоту за показаннями приладів.

Стійкість режимів ГЕС, що працюють в енергосистемі (ЕЕС), залежить від ряду факторів, у тому числі від того, чи працює ГЕС з вториннимрегулюванням або без нього. Спільна робота ГЕС без вторинного регулювання з іншими електростанціями істотно полегшує умови стійкості в порівнянні з ізольовано працюючої ГЕС.

Простота експлуатації є важливим показником при порівняннірізних схем групового регулювання. Застосування індивідуальних регуляторів швидкості в системах первинного та вторинного регулювання вимагає достатньо кваліфікованої налагодження та подальшої їх експлуатації.

Після дросельного вентиляпаро-рідинна суміш зливається в проміжний посудину, звідки пари відсмоктуються компресором другого ступеня. З проміжного судини аміак через дросельний вентиль вторинного регулювання 10 дросселируется у віддільника рідини. З віддільника рідини паривідсмоктуються компресором першого ступеня, а рідкий аміак стікає на дно віддільника рідини, звідки по трубопроводу відводиться R теплообмінник. Проходить по трубках повітря випаровує аміак, пари якого надходять у віддільника рідини, і цикл повторюється заново.

Найбільш часто пониження рівня рідкого аміаку в теплообміннику є наслідком недостатнього його надходження з проміжного судини у віддільника рідини. Іноді аміак не надходить у віддільника навіть при повністю відкритому дроссельном вентилі вторинногорегулювання через малого тиску в проміжному посудині. З урахуванням опору трубопроводу тиск у проміжному посудині, необхідне для перепуску аміаку, повинно бути не менше 1 5 - 2 0 ати. Після підвищення тиску в проміжному посудині рівень швидковідновлюється і охолодження повітря протікає нор - мально.

Найбільш часто пониження рівня рідкого аміаку в теплообміннику є наслідком недостатнього його надходження з проміжного судини у віддільника рідини. Іноді аміак не надходить увіддільник навіть при повністю відкритому дроссельном вентилі вторинного регулювання через малого тиску в проміжному посудині. Після підвищення тиску в проміжному посудині рівень швидко відновлюється і повітря охолоджується нормально.

Перехідніпроцеси зміни навантаження синхронного генератора (а і частоти (б. При цьому усуваються коливання навантаження агрегатів через зони нечутливості АPЧВ і тим самим забезпечується найбільш економічний режим електростанцій, що особливо істотно при наявностівеликих енергоблоків. Вплив АPМ через МУТ, електродвигун якого може бути представлений інтегруючим ланкою, обумовлює повільно чинне астатична вторинне регулювання потужності енергоагрегату.

Ефективність вторинного регулюваннячастоти визначається вибраним способом регулювання, коефіцієнтами посилення і кількістю і видом станцій, залучених до вторинного регулювання.

Закон статичного регулювання має місце при A-npconst. Закон астатичного регулювання частоти (Af - 0)реалізується зміноюPг пр шляхом зовнішнього впливу на МІЧВ від АСPЧнМ, що здійснює вторинне регулювання.

PПІ, яке разом з інтегруючим пристроєм І формує закон регулювання, близьке до безперервного. Вихідний сигнал інтегратора Уперетворюється за допомогою функціонального перетворювача Ф2 що має лінійну характеристику, в сигнал зміни заданої потужності АP, Який за допомогою системи телемеханіки (передавач ПТМ, приймачі ШрТм, 2ПрТм і канал зв'язку КС) передається на регульованіелектростанції, на яких величина АPалгебраїчно підсумовується із заданим значеннямPа й відпрацьовується системою вторинного регулювання активної потужності СPМ. Таким чином, в усталеному режимі САОП підтримує такі потужності станцій, при яких будеусунуто перевищення перетоку по лінії понад заданої величини.

При вторинному регулюванні потужність турбіни змінюється додатковим впливом на неї регулюючого апарату. Це здійснюється переміщенням муфти регулятора швидкості 7 за допомогоюсинхронізаційних моторчика 9 (див. мал. 7 - 6), що працює при коригуванні частоти. Графічно вторинне регулювання відбивається (див. рис. 7 - 11) еквідистантно переміщенням характеристик регулювання 1 вправо (характеристика 3) або вліво в залежності від напрямкурегулювання - на зменшення або збільшення потужності, що розвивається регульованою турбіною.

У системах первинного регулювання типів УКАМ і УГPМ втрата харчування призводить до невизначеності в розподілі навантаження між гідроагрегатами ГЕС. Одні агрегати можутьдовільно набирати, інші знімати навантаження. У системах вторинного регулювання при втраті живлення навантаження агрегатів залишається незмінною, а при відхиленні частоти розподіляється відповідно до величини статизм регуляторів швидкості.

При зниженні частотив системі персонал станції, ведучої частоту, збільшує впуск пари (води) в турбіни. На діаграмі на рис. 10 - 6 це відповідає підйому регулювальної характеристики АВ до положення А В. Цей період регулювання частоти називається вторинним регулюванням.

Первинне регулювання частоти через ста-тизм і нечутливості САPне забезпечує необхідної точності підтримки частоти в енергосистемі. Відхилення частоти ще зростає через те, що деякі агрегати можуть працювати з обмеженням потужності або привідкритих до межі клапанах турбіни. Для підтримки заданої частоти виробляється її вторинне регулювання шляхом впливу мережевого регулятора частоти на САPтурбін виділених для цієї мети регулюють ЕС. Мережеві регулятори частоти доцільно виконуватиизодромную.

Це завдання вирішується системою вторинного регулювання частоти. Мережевий регулятор частоти, впливаючи на механізми управління (МУ) турбін спеціально виділених регулювальних станцій, зміщує їх характеристики таким чином, щоб відновитичастоту в системі. У міру відновлення частоти агрегати станцій, не залучаються до вторинного регулювання, але брали участь у первинному регулюванні, повертаються до вихідного (до обурення) режиму. У підсумку всі коливання навантаження в енергосистемі повністюпокриваються станціями, залученими до вторинного регулювання частоти. Великою інерцією МУ визначається повільне дію системи вторинного регулювання на відміну від швидкодіючого первинного регулювання частоти.

Таким чином, підтримка блоківв режимі постійної готовності до покриття позапланових змін навантаження, у тому числі аварійних, має вирішальне значення для забезпечення економічної та надійної роботи енергосистем. Необхідно неухильне виконання вказівок Правил (§ 18.10) та протиаварійних циркулярів,регламентують використання обмежувачів потужності і регуляторів тиску свіжої пари до себе на блоках. Слід також форсувати оснащення блоків СPМ і їх наладку з метою збільшення парку блоків, що беруть участь у вторинному регулюванні під впливом АЧPМ. Звикладеного повинно бути ясно, що вказівки, що містяться в третьому абзаці § 47.21 Правил, не вступають у протиріччя з цим пунктом.

У системах з груповим регулятором швидкості точність розподілу в сталому режимі, як це буде видно нижче,повністю визначається точністю початкового вибору і настройки коефіцієнтів прямого і зворотного зв'язку індивідуальних гідромеханічних стежать пристроїв. Для забезпечення необхідної динамічної точності особлива увага приділяється отриманню якомога меншогозапізнювання слідкуючого пристрою по відношенню до ГPС. За рахунок глибокої жорсткої зворотного зв'язку постійна часу цього слідкуючого пристрою Тс з зменшується в кілька разів у порівнянні з системою вторинного регулювання. Так, наприклад, в системі МФPЧ з регуляторамишвидкості типуPДо постійна часу при статизм 4% і відключеному изодромную механізмі дорівнює 0 5 сек, а регулятора КК при цих же умовах - 9 сек. Тому в системах з ГPЗ заданий закон розподілу навантажень забезпечується не тільки в статичних, але і в перехіднихрежимах практично при будь-яких швидкостях регулювання.

Однак і в цьому випадку умова регулювання не можна вважати задовільними, так як регулятори швидкості турбін не дозволяють забезпечити необхідну точність підтримки частоти. Значення швидкостіобертання турбіни, що відповідає кожному з відкриттів регулюючого апарату, а отже, і значення частоти при цьому визначаються перетинанням характеристики регулювання з частотною характеристикою навантаження. Ця частота, як випливає з рис. 7 - 12 будепідвищуватися у міру додаткового відкриття при вторинному регулюванні частоти. Неважко бачити, що за допомогою вторинного регулювання може бути отримана будь-яка задана частота незалежно від статизм системи регулювання турбіни. На рис. 7 - 11 показано, яккоректування частоти при вторинному регулюванні (характеристика 3) може ліквідувати відхилення частоти від стандартного значення при набиранні потужності.

Це завдання вирішується системою вторинного регулювання частоти. Мережевий регулятор частоти, впливаючи намеханізми управління (МУ) турбін спеціально виділених регулювальних станцій, зміщує їх характеристики таким чином, щоб відновити частоту в системі. У міру відновлення частоти агрегати станцій, не залучаються до вторинного регулювання, але брали участьв первинному регулюванні, повертаються до вихідного (до обурення) режиму. У підсумку всі коливання навантаження в енергосистемі повністю покриваються станціями, залученими до вторинного регулювання частоти. Великою інерцією МУ визначається повільне дію системивторинного регулювання на відміну від швидкодіючого первинного регулювання частоти.

Однак і в цьому випадку умова регулювання не можна вважати задовільними, так як регулятори швидкості турбін не дозволяють забезпечити необхідну точність підтримки частоти. Значення швидкості обертання турбіни, що відповідає кожному з відкриттів регулюючого апарату, а отже, і значення частоти при цьому визначаються перетинанням характеристики регулювання з частотною характеристикою навантаження. Ця частота, як випливає з рис. 7 - 12 підвищуватиметься у міру додаткового відкриття при вторинному регулюванні частоти. Неважко бачити, що за допомогою вторинного регулювання може бути отримана будь-яка задана частота незалежно від статизм системи регулювання турбіни. На рис. 7 - 11 показано, як коригування частоти при вторинному регулюванні (характеристика 3) може ліквідувати відхилення частоти від стандартного значення при набиранні потужності.

Гідравлічному удару передує мокрий хід компресора. Під мокрим ходом розуміють потрапляння в машину дрібних крапель рідини, які при випаровуванні сильно охолоджують стінки циліндра. При роботі машини сухим ходом, коли з віддільника рідини надходить суху насичену пару, твердим інеєм покрита тільки всмоктуючий колектор і половина патрубка, приєднаного до циліндра. У разі мокрого ходу рихлим, паруючим інеєм покривається середня частина блоку циліндра, весь всмоктуючий патрубок; нагнітальна труба, температура якої до цього дорівнювала 80 - 100 робиться холодною на дотик. У цьому випадку необхідно прикрити всмоктувальний вентиль і дещо зменшити подачу рідкого аміаку через регулюючий вентиль вторинного регулювання.

Гідравлічному удару передує мокрий хід компресора. Під мокрим ходом розуміють потрапляння в машину дрібних крапель рідини, які при випаровуванні сильно охолоджують стінки циліндра. При роботі машини сухим ходом, коли з віддільника рідини надходить суху насичену пару, твердим інеєм покрита тільки всмоктуючий колектор і половина патрубка, приєднаного до циліндра. У разі мокрого ходу рихлим, паруючим інеєм покривається середня частина блоку циліндра, весь всмоктуючий патрубок; нагнітальна труба, температура якої до цього дорівнювала 80 - 100 С, робиться холодною на дотик. У цьому випадку необхідно прикрити всмоктувальний вентиль і дещо зменшити подачу рідкого аміаку через регулюючий вентиль вторинного регулювання.