А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Амплітуда - імпульсна напруга

Амплітуда імпульсної напруги на полуобмоткі //трансформатора стабілізована, її рівень визначений положенням движка змінного резистора зворотного зв'язку. Чим ближче це напруга до напруги живлення, тимбільше ККД пристрою, який тим не менше не може перевищити ККД звичайного перетворювача.

Амплітуду імпульсного напруги генератора знаходять наступним чином.

Визначити амплітуду імпульсного напруги, якщо відомо, що його середнє значення f /cp 1 В,імпульси слідують з частотою f - 1 кГц, мають тривалість ta 1 мкс і форму рівнобедрених трикутників.

Залежність напруги пробою від величини зазору між високовольтним електродом АЕ ГЛ-201 і корпусом випромінювача при ЧПІ 8 кГц. При цьому амплітуда імпульсногонапруги на високовольтному електроді (катоді) досягає 20 - 25 кВ при тривалості імпульсів струму 100 - 120 не. Знайдена експериментально залежність напруги пробою від величини зазору (рис. 7.6) показала, що значенням 25 кВ відповідає зазор шириною 14 мм. Експеримент бувпроведений такий спосіб. У випробувальному стенді під високовольтною електродом (катодом) АЕ встановлювалася стійка з горизонтально розташованим і заземленим металевим столиком, регульованим по висоті.

Порядок вимірювання амплітуди імпульсного напругиосцилографом С1 - 5 аналогічний попередньому з тією лише різницею, що користуються чекає розгорткою і відлік напруги ведуть по імпульсної шкалою потенціометра калібратора.

Імпульсним випробувальним напругою називається амплітуда імпульсної напруги заданоїформи, яку повинна витримувати ізоляція вимикача (апарату) за певних умов випробування.

Випробувальні імпульсні напруги роз'єднувачів з нормальною ізоляцією. Імпульсне випробувальна напруга - амплітуда імпульсної напруги заданоїформи, яку повинна витримувати ізоляція роз'єднувача (апарату) за певних умов випробування.

Після зміни підключення трансформатора 4Т2 амплітуда імпульсної напруги, що надходить на ланцюг АPУ через конденсатор 4С6 може змінитися.

Якправило, для вимірювання амплітуди імпульсних напруг вольтметр з закритим входом непридатний, оскільки він виключає постійну складову вимірюваних імпульсів. Однак при великій шпаруватості імпульсів постійна складова Uo ти /Г близька до нуля і свідченнявольтметрів з відкритим і закритим входами приблизно рівні. Імпульсні вольтметри градуюються в амплітудних значеннях.

У даному конкретному випадку нормування значень амплітуд імпульсної напруги в децибеллах не можна вважати виправданим, оскільки вимірамплітуд імпульсів, як правило, здійснюється за допомогою приладів, градуйованих в абсолютних, а не у відносних одиницях виміру.

Після зміни в схемі підключення трансформатора 4Тр2 амплітуда імпульсної напруги, що надходить на схему АPУ черезконденсатор 4Се, може змінитися.

Якщо ємнісний дільник призначений і для вимірювання амплітуди імпульсного напруги, то в якості ємності використовується вакуумний конденсатор з точно виміряної величиною ємності. Согласующее опір Rc ставиться тількина вхідному кінці кабелю і його величина повинна бути дорівнює хвильовому опору кабелю. Щоб уникнути спотворення вершини імпульсу в результаті його диференціювання на вхідному опорі RBK осцилографа величина ємності конденсатора С2 повинна бути достатньовеликий.

Коефіцієнт початкового іонізаційного напруги, рівний відношенню амплітуди імпульсної напруги до амплітуди напруги промислової частоти 50 Гц, склав 1.7. Враховуючи більш слабку дію на електричну міцність ізоляції пульсуючоговипрямленої напруги тиристор-ної системи збудження, маємо значний запас електричної міцності навіть у випадку 30% амплітуди імпульсів.

Основною особливістю описуваної системи запалювання для автомобілів є стабільність амплітудиімпульсної напруги на первинній обмотці котушки запалювання (бобіни) при різних температурних умовах і режимах роботи двигуна. Струм, споживаний системою, не перевищує 2 А. При зміні температури навколишнього повітря від - 15 до 80 С амплітуда вихідногонапруги залишається в зазначених межах. Система не чутлива до брязкоту контактів переривника.

Після зміни режиму роботи кінцевого каскаду рядкової розгортки може змінитися амплітуда імпульсної напруги, що надходить через конденсатор С422 насхему АPУ. Для цього спочатку встановлюють движок резистора 2 - 15з в крайнє положення, відповідне мінімальної контрастності зображення, і змінним резистором 2 - i65 встановлюють прийнятний мінімум контрастності. ZI встановлюють необхідний максимумконтрастності. Якщо під час регулювання змінним резистором 2 - ш максимально досяжна контрастність буде дуже великий, то якість зображення може погіршитися через потрапляння великих відеосигналів на нелінійний ділянку амплітудної характеристики УПЧИ і УВЧселектора каналів. Тому встановлювати дуже велику контрастність при регулюванні змінним резистором Ят-21 не рекомендується.

Після зміни режиму роботи кінцевого каскаду рядкової розгортки може змінитися амплітуда імпульсної напруги,надходить через конденсатор С4 - 22 на ланцюг АPУ. Тому, виконавши рекомендовані тут зміни в схемі включення трансформатора Т4 - 28 потрібно заново відрегулювати за допомогою змінних резисторів R2 - 165 і R7 - 21 поріг і межі лінійного діапазону роботи АPУ.

Вимірниками параметрів вихідного сигналу в більшості приладів є засоби вимірювання амплітуди імпульсної напруги і частоти проходження імпульсів.

Після закінчення перехідного процесу напруга на виході підсилювача встановлюється рівним амплітудіімпульсної напруги. Спільно функціонуючі /, МД123 і дільник вихідної напруги 4 утворюють трехпредельний, дворядний, семідекадний калібратор напруги.

МЛТ допускається потужність в імпульсі в 1000 разів більше номінальної, а амплітуда імпульсногонапруги в залежності від номінальної потужності в 1 7 - 3 4 рази більше граничного напруги постійного або змінного струму.

Норми імпульсних випробувальних напруг наведені в табл. 13.2. Як видно з цієї таблиці, амплітуда імпульсних напруг набагатоперевищує значення 50-периодной випробувальних напруг. Це пояснюється характером імпульсних перенапруг.

Безсумнівно, що таке випробування відповідає найбільш важким з точки зору ізоляції умовам: амплітуда імпульсної напруги зрізу на 15 - 20% (постандарту США та вітчизняної практики) перевищувала напругу повної хвилі, а зріз здійснювався при часах порядку 2 - 3 мксек.

Амплітудні діодні вольтметри при правильному виборі елементів схеми детектора можуть бути застосовані і для вимірювання амплітудкороткочасних імпульсних напруг.

Щоб отримати необхідну вихідну потужність, не збільшуючи істотно струму катода лампи 6П13С, слід збільшити напругу живлення і амплітуду імпульсних напруг в анодному ланцюзі цієї лампи.

Після збільшеннянапруги на анодах ламп кінцевих каскадів рядкової і кадрової розгорток і збільшення розмаху вироблюваних ними пилкоподібних струмів зростає амплітуда імпульсних напруг, що виникають на первинній обмотці трансформатора ТВК під час зворотного ходу по кадру. ВВнаслідок в трансформаторі виникає небезпека междувіткових пробоїв. Детально принцип роботи цієї схеми описаний на стор

Схема модернізованих вузлів кадрової і рядкової розгортки телевізора УНТ-35 (УЛТ-35 для установки кінескопів 61ЛК1Б і 61ЛКЗБ. Щоб, незбільшуючи значно струму катода лампи 6П13С, отримати необхідну вихідну потужність, потрібно збільшити напругу живлення і амплітуду імпульсних напруг в анодному ланцюзі цієї лампи.

На рис. 5 - 29 представлена ​​залежність відносного числа пробоїв міжкульовими електродами діаметром 125 см при довжині проміжку в 3 см від величини амплітуди імпульсної напруги при різних умовах. При опроміненні проміжку спостерігається різкий перехід від відсутності пробоїв до 100% - ним пробоїв, тоді як без опромінення цей перехідє поступовим. Наприклад, для імпульсів 1/5 мксек при відсутності опромінення спостерігався 1% пробоїв проміжку з усіх доданих до неї імпульсів напругою 94 кв і 99% - тільки при напрузі 114 кв; при цьому має місце значний розкид результатів окремихвимірювань.

Через наявність великої сіткового зсуву нульовий струм лампи незначний. Амплітуда імпульсної напруги на первинній обмотці трансформатора визначається положенням движка потенціометра Кь. ДГЦ, ДГЦ і з великими шунтирующими опорами 7 і R%,що дає можливість використовувати малопотужний генератор модулюють імпульсів.

Для вимірювання напруг малої амплітуди в широкому діапазоні тривалостей (від наносекунд до мілісекунд) застосовуються вольтметри, побудовані на автокомпенсаціонном методі.Вимірювання амплітуди імпульсної напруги здійснюється методом порівняння останнього з каліброваним постійною напругою, вироблюваним автоматично за допомогою замкнутої стежить системи. Функціональна схема такого вольтметра для вимірювання імпульсівпозитивної полярності наведена на рис. 2.84. При вимірюванні імпульсів негативної полярності включення діодів К15 V2 F3 зворотне. Схема працює в такий спосіб. Конденсатор С через дискримінує діод V заряджається в момент дії вхідного імпульсу. По закінченніімпульсу конденсатор С повільно розряджається через резистор R на конденсатор Сф. При відповідному виборі постійної часу розряду конденсатора Сф відбувається розширення імпульсу. Випрямлена напруга подається в якості компенсуючого через інтегруючуланцюжок ЯфСф на катод дискриминирующего діода.

Якщо рядкові імпульси запуску відсутні на одному з транзисторів, то його слід замінити. На колекторі VT2 амплітуда імпульсної напруги складає близько 1000 В, тому напруга не можна виміряти детекторомімпульсів через можливого виходу з ладу в ньому діода.

Інший, менш точний, метод полягає в підборі відстані або напруги так, що походить від чотирьох до шести пробоїв між кулями з десяти додатків імпульсів з незмінною амплітудою. Передбачається,що в цьому випадку амплітуда імпульсної напруги відповідає значенню с /0 5 кулькового розрядника і може бути визначена із стандартних таблиць пробивних напруг. Значення пробивних напруг, отримані з цих таблиць, відповідають[/5 з можливоюпохибкою, що не перевищує 3% при виконанні умов, викладених вище.

У пропонованій для використання в телевізорах УНТ-35 ланцюзі стабілізації положення імпульсів зворотного ходу на характеристиці варистора R2 змінюється за допомогою змінного резистора R3 якийвключений послідовно з варистором. Змінюючи опір резистора R3 можна змінювати амплітуду імпульсного напруги, прикладеної до варистори, а також випрямлена їм напругу, і встановлювати, таким чином, необхідний розмір зображення по горизонталі. Такаланцюг забезпечує високий ступінь стабілізації без використання другого додаткового варистора.

У пропонованій для використання в телевізорах УНТ-35 схемою положення імпульсів зворотного ходу на характеристиці варистора R% змінюється за допомогою змінногорезистора R3 який включений послідовно з варистором. Змінюючи опір резистора Яз, можна змінювати амплітуду імпульсного напруги, прикладеної до варистори, а також випрямлена їм напругу і встановлювати, таким чином, необхідний розмір зображення погоризонталі. Така схема забезпечує високий ступінь стабілізації без використання другого додаткового варистора.

Перед початком випробувань виробляють градуювання ГІН при включеному об'єкті і напрузі до 80% очікуваного пробивного або випробувального. Якщовимірювання проводиться кульовим розрядником, то значення амплітуди імпульсної напруги Um знаходять, поступово зменшуючи зазор у вимірювальному розряднику ІP, Добиваючись отримання на ньому 50% всіх розрядів ГІН. За величиною зазору знаходять напруга пробою між кулями (/,вводячи поправку на температуру і тиск повітря в лабораторії. Потім збільшують амплітуду імпульсного напруги ГІН і знову визначають напругу на зразку 50% - вим методом за допомогою кулькового розрядника. Одночасно може бути визначений масштаб напруги наосцилограмах. При підвищенні імпульсної напруги до пробивного або випробувального напруження знаходять за градуювальної кривої або по осцилограмами імпульсу, що знімається в тому ж масштабі. Необхідно, щоб для трьох послідовно прикладених зрізаних імпульсівпредразрядное час було не менше 2 мкс.

Структурна схема калібратора напруги П327 і блоку КН компаратора напругPЗООЗ. Конденсатор С1 ключем демодулятора ДМД1 періодично приєднується до виходу індукційного дільника 2 в момент наявності імпульсногонапруги однієї з полярностей, заряджаючись до амплітудного значення цієї напруги. Після закінчення перехідного процесу напруга на виході підсилювача встановлюється рівним амплітуді імпульсної напруги.

Амплітуда - найбільші значення, якихдосягають змінюються в часі величини струму або напруги. Амплітуда імпульсів струму змінюється при ЕЕО від одиниць до тисяч амперів, а амплітуда імпульсної напруги - від десятків до декількох сотень вольт.

Кратності динамічних перенапруг при двофазноїкороткому замиканні в залежності від ємнісного опору при різних реактивностях генератора. При великих номінальних напругах визначальна роль атмосферних перенапруг вже не ставати такою певною, у зв'язку з чим виникає питання прообмеження внутрішніх перенапруг. Слід ще зазначити, що в Радянському Союзі розроблені грозозахисні розрядники з магнітним дуттям, які знижують амплітуду імпульсних напруг, що впливають на ізоляцію, тому питання про обмеження внутрішніхперенапружень може встати і для більш низьких номінальних напруг. При цьому внутрішні перенапруги доцільно обмежувати до такої величини, щоб при внутрішніх і атмосферних перенапряжениях ізоляція мала однакові запаси міцності. Подальшезменшення внутрішніх перенапруг, очевидно, недоцільно, оскільки не дозволить полегшити і здешевити ізоляцію.

Щоб недротяні опору надійно працювали під імпульсної навантаженням, що розсіюється на них середня потужність повинна бути нижче номінальної (для опорів НД в 2 рази і для опорів МЛТ в 10 разів), хоча при цьому потужність Б імпульсі може значно перевищувати номінальну, а амплітуда напруги в імпульсі може бути в кілька разів більше граничної напруги. Так, для опорів НД і МЛТдопускається потужність в імпульсі в 1000 разів більше, номінальною, а амплітуда імпульсної напруги в залежності від номінальної потужності в 1 7 - 3 4 рази більше граничного напруги постійного або змінного струму.

Схема пристрою клідонографа. Як вказувалосявище, в першій стадії розвитку каналів поверхневого розряду їх довжина приблизно пропорційна величині прикладеної напруги і дуже мало залежить від швидкості його зміни у часі. Це властивість поверхневого розряду в електричному полі з великоюнормальної складової напруженості використовується в спеціальних приладах - клідонографах, призначених для вимірювання амплітуди імпульсної напруги.

При деяких випробуваннях, коли форма імпульсу напруги є стандартною, можна обмежитисявиміром тільки амплітуди напруги. У таких випадках для вимірювань також використовується кульової розрядник. Амплітуди імпульсної напруги рекомендується підбирати такої величини, при якій тільки частина доданих до вимірювального розрядника імпульсів призводитьдо розряду між кулями.

Схема вимірювача амплітуди імпульсів приладу Г5 - 8. Вихідний імпульс перевіряється генератора подається на вхід осцилографа через розділовий конденсатор ємністю 10 - 20 пф. Час затримки вимірюється по калібраціонним позначок часукалібратора осцилографа, розташованим між серединами передніх фронтів імпульсу синхронізації і вихідного імпульсу, причому мінімальна величина плавної затримки повинна бути не більше 10 мксек, максимальна - не менше 70 мксек, а фіксована затримка при включенійплавної затримки повинна бути в межах 0 2 - 0 5 мксек. Не працює вимірювач амплітуди вихідного імпульсного напруги.

При цих вимірах у випробувальну ланцюг включають паралельно випробуваний об'єкт і вимірювальний кульової розрядник. Pасстояніе між кулямивимірювального розрядника збільшують до значення, при якому пробої між кулями не виникають. Потім підбирають таку амплітуду імпульсного напруги ГІН, при якій 50% імпульсів дають перекриття випробуваного об'єкта.

Принцип роботи вольтметра полягає ввимірі напруги на конденсаторі, заряджається через діодний випрямляч. Між конденсатором і стрілочним приладом включений підсилювач постійного струму за схемою катодного повторювача, який володіє великим вхідним опором. Завдяки цьому напруга наконденсаторі зберігається практично постійним і рівним амплітуді імпульсної напруги. Така схема забезпечує незалежність показань приладу від форми імпульсу вимірюваної напруги.

Вольтметри, що працюють за схемою детектор - підсилювач, зазвичай мають навході піковий (амплітудний) детектор. Тому вони реагують на амплітудне значення вимірюваної напруги, хоча шкали приладів градуюють в середньоквадратичних значеннях я, отже, їх показання залежать від форми вимірюваної напруги. Втім, є класвольтметрів (клас В4), шкали яких градуюють саме в амплітудних значеннях, так як ці прилади призначені для вимірювання амплітуди імпульсної напруги. Але будувати спеціальний вольтметр для вимірювання імпульсної напруги радіоаматорові немає необхідності,тому що, по-перше, виміряти амплітуду імпульсів можна і звичайним електронним вольтметром з піковим детектором, перевівши його свідчення в амплітудні (докладніше ми про це ще поговоримо), а по-друге, тому що для правильного трактування показань навіть імпульсноговольтметра треба все ж мати уявлення про форму імпульсів, їх тривалості і частоті слідування, а для цього їх треба досліджувати за допомогою осцилографа. При цьому одночасно иожно виміряти і амплітуду імпульсу (див. с.

Схеми на комплементарних польовихтранзисторах. Характеристики транзисторів однакові при протилежних знаках напруг і струмів. Якщо два таких транзистора з'єднати послідовно, а на їх загальні затвори подати одне і те ж напруга (рис. 3 - 139 а), то в імпульсному режимі поперемінно один транзистор закритий, а другий - насичений. Таким чином, схема подібна двом послідовно сполученим вимикачів, які по черзі розімкнуті. Амплітуда вихідного імпульсного напруги велика, а витрата потужності джерела живлення незначний.

Принципова схема пристрою для випробування виткової ізоляції индуктироваться імпульсною напругою. У розділі, присвяченому ізоляції обертових машин, уже вказувалося на ті труднощі, які виникають при випробуванні виткової ізоляції нерозрізаних котушок навіть до їх укладання-в пази. Випробування виткової ізоляції повністю зібраної машини ще більш скрутні. Робилися спроби застосовувати для цих випробувань імпульсні напруги, що прикладаються до початку обмотки, при поширенні яких уздовж обмотки створюються підвищені різниці потенціалів між сусідніми витками. Однак амплітуда імпульсного напруги, що прикладається до машини, внаслідок низького коефіцієнта імпульсу не може бути більше випробувальної напруги промислової частоти. Досвід показує, що при цьому достатні для випробування напруги виникають лише між витками початкової частини обмотки. Внаслідок згладжування фронту імпульсної хвилі в середині і в кінці обмотки напруги на виткової ізоляції виявляються занадто малими. Тому, використовуючи імпульсні напруги для випробування виткової ізоляції, необхідно мати можливість включати джерело в різних точках обмотки.

Перед початком випробувань виробляють градуювання ГІН при включеному об'єкті і напрузі до 80% очікуваного пробивного або випробувального. Якщо вимірювання проводиться кульовим розрядником, то значення амплітуди імпульсної напруги Um знаходять, поступово зменшуючи зазор у вимірювальному розряднику ІP, Добиваючись отримання на ньому 50% всіх розрядів ГІН. За величиною зазору знаходять напруга пробою між кулями (/, вводячи поправку на температуру і тиск повітря в лабораторії. Потім збільшують амплітуду імпульсного напруги ГІН і знову визначають напругу на зразку 50% - вим методом за допомогою кулькового розрядника. Одночасно може бути визначений масштаб напруги на осцилограмах. При підвищенні імпульсної напруги до пробивного або випробувального напруження знаходять за градуювальної кривої або по осцилограмами імпульсу, що знімається в тому ж масштабі. Необхідно, щоб для трьох послідовно прикладених зрізаних імпульсів предразрядное час було не менше 2 мкс.