А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Вибір - товщина - стінка - труба

Вибір товщини стінки труби для відповідних робочих тисків є головним питанням нормативного документа. Надмірно підвищена товщина стінок веде до перевитрати матеріалу і отже, до збільшення вартості труб. Разом з тим повинна бути забезпечена безпека застосування труб в експлуатаційних умовах.

На вибір товщини стінки теплопередающих труб впливають два суперечливих фактора. З одного боку, товщина стінки труби визначає надійність трубного пучка, з іншого боку, збільшення товщини знижує коефіцієнт теплопередачі. Високий термічний опір стінки пов'язано з низькою теплопровідністю[около 20 Вт /( м2 - К) ]нержавіючих сталей аустенітного класу, з яких виготовляються теплопередающие труби.

Лри виборі товщини стінки труб для систем гідравлічного приводу виходять з робочого тиску і необхідного прохідного перетину.

При виборі товщини стінки труби по сортаменту враховується корозійна активність стічної води.

Звідси випливає наступний метод вибору товщини стінки труб по довжині магістрального нафтопроводу: 1) для кожної товщини стінки труб визначають максимальний допустимий робочий тиск; 2) на підставі гідравлічного розрахунку складають епюру тиску (рис. 55 а); 3) розподіляють труби по ділянках епюри з тиском, що не виходять за межі допустимого для даної товщини стінки. На рис. 55 б наведений випадок розподілу труб зі стінками різної товщини по довжині трубопроводу з плавно спускається профілем.

Вирішальним фактором при розра - ie пластмасових трубопроводів є вибір товщини стінки труби для відповідних робочих тисків.

Механічні властивості деяких цирконієвих сплавів наведено в табл. 10.1. Ці сплави можуть бути використані для виробництва труб, що працюють під тиском, та оболонок тепловиділяючих елементів. При проектуванні реактора опір повзучості має обов'язково враховуватися, оскільки воно може вплинути на вибір товщини стінки труб. Однак це не накладає помітних обмежень на працездатність реактора, навіть якщо швидкість повзучості збільшується під дією опромінення в десятки разів.

Розглянутий стаціонарний режим транспорту газу не дозволяє оцінити всі конструктивні особливості викликані зміною газодинамічних параметрів при нестаціонарних неізотермічних процесах, які можуть мати місце при експлуатації. У той же час ці параметри, особливо внутрішній тиск і температура газу, впливають як на вибір товщини стінки труби, так і на конструктивне рішення газопроводу на різних ділянках.

Розрахунок міцності стосується виключно робочих напруг. Сполучні напруги 5Q 5 не підлягають врахуванню при розрахунку. Так, наприклад, при розрахунку трубопроводів, що працюють під внутрішнім тиском, що виникають тангенціальні напруги є сполучними для швів. Тому при виборі товщини стінки труби за величиною тангенціальних напружень наявність швів не враховується.

При виборі діаметра трубопроводу і тиску в ньому керуються техніко-економічними розрахунками, можливостями випуску труб і створення відповідних перекачую щих агрегатів, арматури, а також умовами будівництва і можливостями будівельної техніки. Однак як наші дослідження, так і розробки США, Англії та інших країн показують, що на вибір параметрів трубопроводів по тиску, діаметром і робочій температурі накладає обмеження працездатність металу труб. Не зважати на цих факторів при проектуванні сучасних газопроводів великого діаметра і високого тиску, що містять в собі величезну енергію стисненого газу, просто не можна, однак чинні нормативні документи не містять розрахункових методик, що дозволяють перевірити правильність вибору товщини стінки труб з певного металу і параметрів за тиском і діаметру , виходячи з працездатності труб і в'язкості сталі. Дана робота визначає підходи до вирішення цього завдання.

Конструкції фланців. Трубопроводи низького тиску нічим не відрізняються від звичайних промислових трубопроводів для пари, води і повітря. Трубопроводи високого тиску працюють у важких умовах. Вони схильні до струсів і вібрацій, які виникають внаслідок гідравлічних ударів при роботі преса. З цієї причини не допускають різких змін діаметрів трубопроводу, різких поворотів труб. При тиску понад 10 МПа (100 ат) застосовують тільки сталеві суцільнотягнені труби. Внаслідок корозії відбувається збільшення внутрішнього діаметра труби за рік приблизно на 1 - 1 5 мм, що слід враховувати при виборі товщини стінки труби.

Внутрішня поверхня пароперегрівачів, виготовлених з перлітних сталей, а також економайзерів, особливо їх недреніруемие ділянок, схильна до головним чином стояночної корозії. Корозією під навантаженням пароперегрівачі і економайзери уражаються, як правило, істотно менше, ніж екранні труби. Остання за рахунок підвищеного вмісту кисню в мінералізованою живильній воді вражає метал вхідних ділянок економайзерів. При тривалих термінах експлуатації і низьку якість оксидних плівок, що покривають метал внутрішньої поверхні пароперегрівачів і економайзерів, помітний вплив на їх пошкоджуваність надають корозійно-втомні процеси. Пошкоджуваність, захисних плівок в трубах пароперегрівачів і економайзерів пов'язана перш за все з незадовільною консервацією котлів. Крім того, захисні плівки на внутрішній поверхні пароперегрівачів можуть руйнуватися з наступних причин: внаслідок теплової і гідравлічної развер-ки, що викликає підвищення температури і деформацію металу понад допустиму; через порушення топкового режиму і коливань температури металу; при температурних шоках через закидання в пароперегреватель котельної води або в зв'язку з попаданням в змійовики води з пароохолоджувача; при надходженні з парою агресивних домішок, наприклад сірководню або сірчистого газу. Пароводяна корозія з утворенням потовщених і порівняно малотеплопроводних окисних шарів на внутрішній поверхні сприяє підвищенню температури і прискоренню окалинообразования на зовнішній поверхні труб пароперегрівачів. Згідно[85]вибір товщини стінки труб пароперегрівачів з сталей марок 12Х2МФСР, ЕІ-53112Х1МФ, що вироблявся без урахування поправки на реальну швидкість окалинообразования, помилковий. Для сталей 12Х2МФСР і ЕІ-531 гранично допустимою температурою слід вважати 610 - 620 С, а для сталі12Х1МФ 590 С.