А Б В Г Д Е Є Ж З І Ї Й К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Ю Я
Ерозія - катод
Ерозія катода при дузі у молібденових контактів більше, ніж у вольфрамових, що пов'язано з меншою твердістю і термічними властивостями молібдену.
Ерозія катода при цьому відбувається переважно шляхом взривообраз-ного випаровування.
В трубках Пеннінга спостерігається ерозія катода, викликана іонним бомбардуванням.
Анод покритий щільною чорною плівкою з кулястими частинками продуктів ерозії катода, на багатьох ділянках якого через що утворилися в плівці ямочки видно оплавлений метал. Лунок в тілі електрода не спостерігається навіть після видалення плівки з поверхні електрода прокаливанием в атомосферной середовищі. Крім оплавлень на поверхні видно сліди термічного впливу кольору мінливості.
В основу способу покладено теорію ерозії (руйнування) речовини при імпульсному розряді в вакуумі. Ерозія катода при імпульсному розряді в проміжку модулятор - катод визначається головним чином теплоємністю матеріалу електродів. Активують присадки катода, використовувані для зниження роботи виходу електронів, зменшують ерозію катода. Тому розігрітий катод менш схильний до дії сил електричного поля, ніж холодний.
Перехідний опір вольфрамових контактів після роботи в різних середовищах /- високий вакуум. 2 - чистий водень. 3 - чистий азот. 4 - сірководень зі слідами вологи. 5 - водень з домішкою до 90% азоту і слідів води. 6 - водень з домішкою повітря (133 Па. 7 - водень з домішкою до 90% азоту і повітря (133 Па. 8 - азот зі слідами повітря. 9 - водень з домішкою до 90% азоту і повітря (2 7 кПа. 10 - азот з домішкою. повітря (133 Па. 11 - азот з домішкою повітря (2 7 кПа. | Склад я сортамент біметалевих контактів. Ерозія катода при дузі у молібденових контактів більше, ніж у вольфрамових, що пов'язано з меншою твердістю і гіршими термічними властивостями молібдену.
Отвори, виготовлені g використанням дугового (зліва і іскрового (праворуч розрядів. При описаних умовах, як було вперше встановлено Лазаренко, ерозія електродів приймає своєрідну форму. Область ерозії на аноді, сильно перевершує ерозію катода, дуже точно відтворює контур катода.
При формуванні покриттів широко використовується переклад вихідних продуктів в полум'яне стан за допомогою вакуумної дуги. Катодні мікропятна дугового розряду є джерелами високошвидкісних потоків плазми, що містить продукти ерозії катода. Стеіень іонізації утворюється плазмового потоку досить велика (від 20 до 90% в залежності від матеріалу катода); няіб. Іонні струми дугового розряду аномально високі - до 10 ампер і більше (бл. Осциллограмма, зображена на рис. IV. У першому випадку зносу немає, а в другому він становить 008% від сумарної ерозії катода. Як видно з осцилограм, вид кривих струму і напруги аналогічний осціллограмам при процесі з індуктивністю зі сталлю в розрядному контурі.
В основу способу покладено теорію ерозії (руйнування) речовини при імпульсному розряді в вакуумі. Ерозія катода при імпульсному розряді в проміжку модулятор - катод визначається головним чином теплоємністю матеріалу електродів. Активують присадки катода, використовувані для зниження роботи виходу електронів, зменшують ерозію катода. Тому розігрітий катод менш схильний до дії сил електричного поля, ніж холодний.
Розплавлений метал під дією сил термічного походження (сил стиснення при русі теплової хвилі, спрямованих в бік розплавленого металу, і вибухо-образного виділення газу, розчиненого в обсязі розплавленого металу, при зникненні газового міхура) викидається в міжелектродному простір. З огляду на високі вимоги до точності і чистоті поверхні виготовлення деталей приладів ведеться на особливо м'яких режимах при енергії імпульсу 110 - 3 - 1 Ю-5 дж. При іскровий формі електричного розряду в переважній більшості випадків величина ерозії анода перевищує величину ерозії катода - ефект полярності позитивний. Занурення електродів в діелектричну рідину (масло, гас, спирт і ін.) Дозволяє значно підвищити інтенсивність ерозії.
Деталі, оброблені електроіскровим способом. Розплавлений метал під дією сил термічного походження (сил стиснення при русі теплової хвилі, спрямованих в бік розплавленого металу, і вибухо-образного виділення газу, розчиненого в обсязі розплавленого металу, при зникненні газового міхура) викидається в міжелектродному простір. З огляду на високі вимоги до точності і чистоті поверхні виготовлення деталей приладів ведеться на особливо м'яких режимах при енергії імпульсу 110 - 3 - 110 - 5 док. При іскровий формі електричного розряду в переважній більшості випадків величина ерозії анода перевищує величину ерозії катода - ефект полярності позитивний. Занурення електродів в діелектричну рідину (масло, гас, спирт і ін.) Дозволяє значно підвищити інтенсивність ерозії.
Вплив температури на ерозію мідних анодів також є суперечливим. З одного боку, з підвищенням температури мідного анода зменшується його теплопровідність, з'являється небезпека розплавлення і збільшення ерозії. З іншого боку, зі збільшенням температури збільшується пластичність міді і знижується небезпека появи в зоні електродного плями сітки мікротріщин, що збільшують ерозію міді за рахунок сколювання шматочків матеріалу з поверхні електрода. Експериментальна перевірка цих явищ показала (рис. 1122), що ерозія катода і анода монотонно зростає з температурою; з наближенням до значення Т 0 8Тплав (Гплав - температура плавлення) ерозія стає катастрофічною.
Ерозія мідного циліндричного анода як функція магнітної індукції зовнішнього магнітного поля, що оточує анод в зоні обертання. | Ерозія мідного циліндричного анода як функція його температури в різних технологічних середовищах (х - повітря. Про - водяна пара. Вплив температури на ерозію мідних анодів також є суперечливим. З одного боку, з підвищенням температури мідного анода зменшується його теплопровідність, з'являється небезпека розплавлення і збільшення ерозії. з іншого боку, зі збільшенням температури збільшується пластичність міді і знижується небезпека появи в зоні електродного плями сітки мікротріщин, що збільшують ерозію міді за рахунок сколювання шматочків матеріалу з поверхні електрода. Експериментальна перевірка цих явищ показала (рис. 1122), що ерозія катода і анода монотонно зростає з температурою, з наближенням до значення Т 0 8Тплав (Тплав - температура плавлення) ерозія стає катастрофічною.
Деба-грами плівок показують, що продукти піролізу і утворюється на аноді плівка мають кристалічну структуру. Постійна решітка плівки на поверхні мідного анода має деяку дисперсність, що не дозволяє досить точно ідентифікувати її складу. На поверхні катода були великі западини, всіяні маленькими луночками, були видні ділянки з жовтуватим нальотом і окремі глибокі лунки, спостерігалися окремі крупинки продуктів піролізу і кулясті продукти ерозії катода.
Досліджуючи розподіл температури металу навколо ділянки його поверхні, до якого підводиться з каналу розряду ту чи іншу кількість енергії, цей автор дійшов висновку, що джерелом ерозії служить теплота, що виділяється на електроді з розряду. В експериментальній частині роботи їм досліджена методом безпосереднього зважування електродів швидкість руйнування різних металів в імпульсному розряді в інертних газах. Вона виявилася різко різної для деяких з досліджених металів. Як показав автор, результати його вимірів узгоджуються з поданням, що ерозія катода викликається його плавленням під дією бомбардування катода позитивними іонами.
Даний ряд Fe, W, Ni, Та, Ag, Mo, Pt побудований за принципом зменшення швидкостей випаровування матеріалів. Крім обмеженої швидкості випаровування, метод підвішеною краплі має й інші недоліки. В цьому випадку молибденовая або титанова дріт безперервно змотується з котушки, проходить через охлаждаемую мідну направляючу, яка є підставою, що підтримує стабільний розплавлений кулька металу. Швидкість подачі дроту і енергія пучка повинні бути узгоджені зі швидкістю випаровування, яка визначається тиском пари і розмірами розплавленої краплі. Сильне газовиділення при плавленні металу частково зменшується в результаті джоулева нагріву дроту на її шляху від котушки до направляючої. У цій конструкції катод знаходиться в області високої щільності парів випаровується, іонізація яких призводить до ерозії катода внаслідок катодного розпилення і до відповідного забруднення плівок. Очевидно, що для усунення цих недоліків потрібно висновок катода з робочої зони і захист його металевими екранами. Системи цього типу виключають пряму видимість катода з боку випарника, а також з боку підкладок. Крім того, екранів повідомляється потенціал катода, в результаті чого траєкторії електронів стають криволінійними і закінчуються на випаровуються речовин.
Ерозія катода при цьому відбувається переважно шляхом взривообраз-ного випаровування.
В трубках Пеннінга спостерігається ерозія катода, викликана іонним бомбардуванням.
Анод покритий щільною чорною плівкою з кулястими частинками продуктів ерозії катода, на багатьох ділянках якого через що утворилися в плівці ямочки видно оплавлений метал. Лунок в тілі електрода не спостерігається навіть після видалення плівки з поверхні електрода прокаливанием в атомосферной середовищі. Крім оплавлень на поверхні видно сліди термічного впливу кольору мінливості.
В основу способу покладено теорію ерозії (руйнування) речовини при імпульсному розряді в вакуумі. Ерозія катода при імпульсному розряді в проміжку модулятор - катод визначається головним чином теплоємністю матеріалу електродів. Активують присадки катода, використовувані для зниження роботи виходу електронів, зменшують ерозію катода. Тому розігрітий катод менш схильний до дії сил електричного поля, ніж холодний.
Перехідний опір вольфрамових контактів після роботи в різних середовищах /- високий вакуум. 2 - чистий водень. 3 - чистий азот. 4 - сірководень зі слідами вологи. 5 - водень з домішкою до 90% азоту і слідів води. 6 - водень з домішкою повітря (133 Па. 7 - водень з домішкою до 90% азоту і повітря (133 Па. 8 - азот зі слідами повітря. 9 - водень з домішкою до 90% азоту і повітря (2 7 кПа. 10 - азот з домішкою. повітря (133 Па. 11 - азот з домішкою повітря (2 7 кПа. | Склад я сортамент біметалевих контактів. Ерозія катода при дузі у молібденових контактів більше, ніж у вольфрамових, що пов'язано з меншою твердістю і гіршими термічними властивостями молібдену.
Отвори, виготовлені g використанням дугового (зліва і іскрового (праворуч розрядів. При описаних умовах, як було вперше встановлено Лазаренко, ерозія електродів приймає своєрідну форму. Область ерозії на аноді, сильно перевершує ерозію катода, дуже точно відтворює контур катода.
При формуванні покриттів широко використовується переклад вихідних продуктів в полум'яне стан за допомогою вакуумної дуги. Катодні мікропятна дугового розряду є джерелами високошвидкісних потоків плазми, що містить продукти ерозії катода. Стеіень іонізації утворюється плазмового потоку досить велика (від 20 до 90% в залежності від матеріалу катода); няіб. Іонні струми дугового розряду аномально високі - до 10 ампер і більше (бл. Осциллограмма, зображена на рис. IV. У першому випадку зносу немає, а в другому він становить 008% від сумарної ерозії катода. Як видно з осцилограм, вид кривих струму і напруги аналогічний осціллограмам при процесі з індуктивністю зі сталлю в розрядному контурі.
В основу способу покладено теорію ерозії (руйнування) речовини при імпульсному розряді в вакуумі. Ерозія катода при імпульсному розряді в проміжку модулятор - катод визначається головним чином теплоємністю матеріалу електродів. Активують присадки катода, використовувані для зниження роботи виходу електронів, зменшують ерозію катода. Тому розігрітий катод менш схильний до дії сил електричного поля, ніж холодний.
Розплавлений метал під дією сил термічного походження (сил стиснення при русі теплової хвилі, спрямованих в бік розплавленого металу, і вибухо-образного виділення газу, розчиненого в обсязі розплавленого металу, при зникненні газового міхура) викидається в міжелектродному простір. З огляду на високі вимоги до точності і чистоті поверхні виготовлення деталей приладів ведеться на особливо м'яких режимах при енергії імпульсу 110 - 3 - 1 Ю-5 дж. При іскровий формі електричного розряду в переважній більшості випадків величина ерозії анода перевищує величину ерозії катода - ефект полярності позитивний. Занурення електродів в діелектричну рідину (масло, гас, спирт і ін.) Дозволяє значно підвищити інтенсивність ерозії.
Деталі, оброблені електроіскровим способом. Розплавлений метал під дією сил термічного походження (сил стиснення при русі теплової хвилі, спрямованих в бік розплавленого металу, і вибухо-образного виділення газу, розчиненого в обсязі розплавленого металу, при зникненні газового міхура) викидається в міжелектродному простір. З огляду на високі вимоги до точності і чистоті поверхні виготовлення деталей приладів ведеться на особливо м'яких режимах при енергії імпульсу 110 - 3 - 110 - 5 док. При іскровий формі електричного розряду в переважній більшості випадків величина ерозії анода перевищує величину ерозії катода - ефект полярності позитивний. Занурення електродів в діелектричну рідину (масло, гас, спирт і ін.) Дозволяє значно підвищити інтенсивність ерозії.
Вплив температури на ерозію мідних анодів також є суперечливим. З одного боку, з підвищенням температури мідного анода зменшується його теплопровідність, з'являється небезпека розплавлення і збільшення ерозії. З іншого боку, зі збільшенням температури збільшується пластичність міді і знижується небезпека появи в зоні електродного плями сітки мікротріщин, що збільшують ерозію міді за рахунок сколювання шматочків матеріалу з поверхні електрода. Експериментальна перевірка цих явищ показала (рис. 1122), що ерозія катода і анода монотонно зростає з температурою; з наближенням до значення Т 0 8Тплав (Гплав - температура плавлення) ерозія стає катастрофічною.
Ерозія мідного циліндричного анода як функція магнітної індукції зовнішнього магнітного поля, що оточує анод в зоні обертання. | Ерозія мідного циліндричного анода як функція його температури в різних технологічних середовищах (х - повітря. Про - водяна пара. Вплив температури на ерозію мідних анодів також є суперечливим. З одного боку, з підвищенням температури мідного анода зменшується його теплопровідність, з'являється небезпека розплавлення і збільшення ерозії. з іншого боку, зі збільшенням температури збільшується пластичність міді і знижується небезпека появи в зоні електродного плями сітки мікротріщин, що збільшують ерозію міді за рахунок сколювання шматочків матеріалу з поверхні електрода. Експериментальна перевірка цих явищ показала (рис. 1122), що ерозія катода і анода монотонно зростає з температурою, з наближенням до значення Т 0 8Тплав (Тплав - температура плавлення) ерозія стає катастрофічною.
Деба-грами плівок показують, що продукти піролізу і утворюється на аноді плівка мають кристалічну структуру. Постійна решітка плівки на поверхні мідного анода має деяку дисперсність, що не дозволяє досить точно ідентифікувати її складу. На поверхні катода були великі западини, всіяні маленькими луночками, були видні ділянки з жовтуватим нальотом і окремі глибокі лунки, спостерігалися окремі крупинки продуктів піролізу і кулясті продукти ерозії катода.
Досліджуючи розподіл температури металу навколо ділянки його поверхні, до якого підводиться з каналу розряду ту чи іншу кількість енергії, цей автор дійшов висновку, що джерелом ерозії служить теплота, що виділяється на електроді з розряду. В експериментальній частині роботи їм досліджена методом безпосереднього зважування електродів швидкість руйнування різних металів в імпульсному розряді в інертних газах. Вона виявилася різко різної для деяких з досліджених металів. Як показав автор, результати його вимірів узгоджуються з поданням, що ерозія катода викликається його плавленням під дією бомбардування катода позитивними іонами.
Даний ряд Fe, W, Ni, Та, Ag, Mo, Pt побудований за принципом зменшення швидкостей випаровування матеріалів. Крім обмеженої швидкості випаровування, метод підвішеною краплі має й інші недоліки. В цьому випадку молибденовая або титанова дріт безперервно змотується з котушки, проходить через охлаждаемую мідну направляючу, яка є підставою, що підтримує стабільний розплавлений кулька металу. Швидкість подачі дроту і енергія пучка повинні бути узгоджені зі швидкістю випаровування, яка визначається тиском пари і розмірами розплавленої краплі. Сильне газовиділення при плавленні металу частково зменшується в результаті джоулева нагріву дроту на її шляху від котушки до направляючої. У цій конструкції катод знаходиться в області високої щільності парів випаровується, іонізація яких призводить до ерозії катода внаслідок катодного розпилення і до відповідного забруднення плівок. Очевидно, що для усунення цих недоліків потрібно висновок катода з робочої зони і захист його металевими екранами. Системи цього типу виключають пряму видимість катода з боку випарника, а також з боку підкладок. Крім того, екранів повідомляється потенціал катода, в результаті чого траєкторії електронів стають криволінійними і закінчуються на випаровуються речовин.