А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Енергія - диссипация

Енергія дисипації, рівна підведеної в систему управління механічної енергії, повністю утилізується за допомогою палива. Непреобразованная в роботу теплота продуктів згоряння джерела енергії утилізується разом з ними камерою згоряння внутрішнього контуру установки.

Схема потоків маси і енергії в Теплоенергоустановки з термодинамічно ідеальною системою управління прикордонним шаром. Енергія дисипації, рівна підведеної в систему управління механічної енергії, повністю утилізується за допомогою палива. Неіреобразованная в роботу теплота продуктів згоряння джерела енергії утилізується разом з ними камерою згоряння внутрішнього контуру установки.

Схема потоків маси і енергії в Теплоенергоустановки з термодинамічно ідеальною системою управління прикордонним шаром. Енергія дисипації, рівна підведеної в систему управління механічної енергії, повністю утилізується за допомогою палива. Непреобразованная в роботу теплота продуктів згоряння джерела енергії утилізується разом з ними камерою згоряння внутрішнього контуру установки.

Вплив кроку нарізки гвинтового каналу /на довжину заповнення L3 (1 і енергію дисипації (2 (односпрямоване обертання черв'яків діаметром 53 мм, що переробляється - поліпропілен, температура. | Вплив геометрії черв'яків на довжину заповнення L3 (односпрямоване обертання черв'яків діаметром 53 мм, що переробляється - поліетилен, температура розплаву 490 К. Енергія дисипації залежить насамперед від потоків витоків, отже, від зазору зачеплення черв'яків, а також від ширини гребеня і в'язкості розплаву.

При г 3R енергія дисипації в одиниці об'єму відрізняється не більше ніж на 1% від відповідного значення на нескінченності. Отже, обурення, що вносяться протягом рідини сферичної часткою, поширюються на відстань, рівну трьом радіусів частки.

Однак вираз для енергії дисипації, віднесеної до одиниці маси плівки, в режимі спут-ного потоку брало значення, відмінне від значення при гравітаційному стікання плівки. Її визначення представляє самостійну проблему, оскільки ця величина відповідальна за механізм передачі енергії в плівці з боку газового потоку.

Зрозуміло, що енергія дисипації (е) в двофазному потоці буде складатися з двох складових. Одне з них обумовлено проявом роботи сили тяжіння (EJ), що характерно для гравітаційного течії плівки рідини у відсутності газового потоку. В даному випадку ця робота здійснюється проти сили тяжіння. Таким чином, е - діссіпіруемая енергія при перебігу плівки рідини, яка компенсується роботою сили тяжіння на одиницю рідкої маси. Другий доданок пов'язано з енергією, одержуваної рідиною від газового потоку. Таким чином, е2 - діссіпіруемая в плівці рідини енергія, яка компенсується енергією, що поставляється рідини повітряним потоком на одиницю рідкої маси.

У процесі перебігу практично вся енергія дисипації витрачається на нагрівання матеріалу.

На відміну від викладених вище уявлень енергія дисипації, зміна якої за кількістю циклів п залежить від чинного напруги про тах асиметрії циклу R, величини вже поглиненої матеріалом енергії qn, ступеня пошкодження матеріалу if (1 т)]0) і частоти навантаження, приймається за міру зміцнення матеріалу.

Залежність безрозмірною енергії диссипации R від частоти для середніх значень коефіцієнта втрат т. На рис. 4.6 показаний графік залежності безрозмірною енергії дисипації від частоти в системі з одним ступенем свободи при слабкому демпфіруванні і порушенніколивань через опору для трьох різних випадків: гістеро-зісного демпфірування, в'язкого демпфірування і демпфірування в реальному матеріалі, для якого залежно k і TI від частоти коливань визначалися експериментально. Безрозмірний параметр R енергії дисипації дорівнює відношенню енергії, що поглинається системою при коливаннях, до енергії, яка поглинається аналогічною системою з масивним тілом, закріпленим на пружині. На рис. 4.7 показані відповідні залежності для системи з одним ступенем свободи, де в якості пружного елементу було застосовано речовину з високими демпфірувальними властивостями.

Друга закономірність вказує на те, що енергію дисипації необхідно заповнювати корисною роботою, що підводиться ззовні. Зазвичай це - технічна робота, що здійснюються, наприклад, насосом або вентилятором.

Тим самим не з'ясована зв'язок між профілем швидкості і енергією дисипації. Для вирішення цих питань необхідні експериментальні дослідження.

Вхідна в друге рівняння системи (7) величина до характеризує відношення енергії дисипації до енергії, необхідної для протікання хімічної реакції.

Аналіз виразів (247) і (248) показує, що величина 62 може становити значну частку від енергії дисипації до, обумовленої вузькому взаємодією частинок насадки з безперервною середовищем.

Обидві частини роботи сил тертя однакові по модулю і мають протилежні знаки, при цьому енергія дисипації завжди позитивна.

Таким чином, значна частина підведеної технічної роботи (29 6%) втрачається у вигляді енергії дисипації.

Схема осередковою конвекції в КЗ. Пов'язано це, перш за все, з тим, що в цій моделі немає обмежень по величині енергії дисипації, немає жорсткого обмеження на сценарій спалаху і на умови, які до них призводять. Наявність підфотосферній початкового хвильового збурення в КЗ є природним, а перетворення хвиль в дискретні солітони є також природним наслідком нелінійності середовища та наявності слабкої дисперсії на відстані довжини хвилі обурення.

Рівняння (151) передбачає стаціонарне протягом плівки при постійних фізико-хімічні властивості рідини, а рівняння (152) - перенесення енергії в відсутність енергії дисипації. Гранична умова (153) виходить із заданих профілів швидкості і температури на вході.

Таким чином, сили тертя відіграють тут двояку роль: їх механічна дія полягає в здійсненні роботи проти сил тиску, а теплове дію - у виділенні енергії дисипації. За рівняння (1253) робота сил тертя дорівнює роботі сил тиску, а рівність членів в правій частині виразу (1255) свідчить про те, що виділяється теплота тертя, кількісно еквівалентна кожної із зазначених робіт. Отже, робота сил тиску еквівалентна тут теплоті тертя.

Рівняння (753) виражають основні закономірності процесу дроселювання: значення ентальпії потоку після процесу дроселювання зберігається; корисна робота /n i - 2 по переміщенню потоку відбувається проти сил тертя і заповнює енергію дисипації, яка перетворюється в теплоту.

Таким чином, зв'язок Т5 визначається пружно-коливальними процесами трансформації тепла в підповерхневому шарі металу; Т3 - роботою зсуву і ковзання в граничному шарі і виділилася при цьому теплотою; Г4 - збільшенням внутрішньої енергії (теплосодержания) в результаті текстурирования металу; Т9 - збільшенням внутрішньої енергії в результаті накопичення пошкоджень в плівці вторинних структур і її диспергування; Т10 - енергією зовнішньої диссипации.

Якщо розрахувати енергію дисипації за виразами для і, і, w, то виявиться, що вона залежить від 9 і г), отже, від часу для однієї і тієї ж частинки.

На рис. 4.6 показаний графік залежності безрозмірною енергії дисипації від частоти в системі з одним ступенем свободи при слабкому демпфіруванні і порушенніколивань через опору для трьох різних випадків: гістеро-зісного демпфірування, в'язкого демпфірування і демпфірування в реальному матеріалі, для якого залежно k і TI від частоти коливань визначалися експериментально. Безрозмірний параметр R енергії дисипації дорівнює відношенню енергії, що поглинається системою при коливаннях, до енергії, яка поглинається аналогічною системою з масивним тілом, закріпленим на пружині. На рис. 4.7 показані відповідні залежності для системи з одним ступенем свободи, де в якості пружного елементу було застосовано речовину з високими демпфірувальними властивостями.

Гарячий газ з джерела енергії передається в камеру згоряння (2) основного контуру. В результаті непреобразованная в роботу теплота і енергія диссипации допоміжного контуру утилізуються цим контуром.

Гарячий газ з джерела енергії передається в камеру згоряння (2) основного шнтура. В результаті непреобразованная в роботу теплота і енергія дисипації допоміжного контуру утилізуються цим контуром.

Гарячий газ з джерела енергії передається в камеру згоряння (2) основного контуру. В результаті непреобразованная в роботу теплота і енергія дисипації допоміжного контуру утилізуються цим контуром.

Легко бачити, що ця течія в початковий момент часу є безвихровим з циркуляцією А (по контуру, що охоплює вісь z) і в усі час руху має одну і ту ж сумарну завихренность. Потрібно зауважити, що кінетична енергія, момент кількості руху і енергія дисипації представляються в розглянутому прикладі розбіжними (до нескінченності) інтегралами, так що - такий перебіг в необмеженій області фізично нездійсненно.

при більш точних кореляції беруть до уваги також пористість. Найбільш успішні результати досягнуті з урахуванням втрат як кінетичної енергії потоку, так і енергії дисипації внаслідок в'язкості.

Графічне представлення рівнянь Локкарта - Мартінеллі для опору двухфазного потоку і об'ємної частки рідини. Можна бачити, що критерій, обраний для характеристики режимів потоку, нереальний. Крім того, Локкарт і Мартінеллі не взяли до уваги вплив поверхневого натягу на енергію дисипації, так що це властивість не входить в їх співвідношення. Всі інші фізичні властивості рідини введені лише через обчислені втрати тиску однофазного потоку. Нарешті, розглядаючи передумови цього співвідношення, можна зробити висновок, що воно особливо застосовно до дисперсно-кільцевому режиму.

В обох статтях отримані вирази для kc, записані через безрозмірні комплекси, в які входить енергія дисипації в одиниці об'єму середовища, що дорівнює gT /pt /0 в разі вертикально стікає плівки. В обох випадках опубліковані дані корелюються досить добре.

Видно, що збільшення відносної витрати повітря, що відсмоктується відбулося як за рахунок збільшення площі з керованим прикордонним шаром, так і за рахунок зменшення коефіцієнта опору літака. Отримані оцінки дозволяють припустити можливість використання внутрішніх контурів силових установок для утилізації разом з відсмоктує повітря енергії дисипації системи управління прикордонним шаром, а також можливість збільшення при цьому витрати повітря, що відсмоктується.

На основі фізичних спостережень в якості робочої гіпотези запропонована прийнятна експериментальна методика для кількісної оцінки когезионной і адгезійної енергій диссипации в композитах.

Для вирішення питання про те, який з усіх теоретично можливих режимів може бути реалізований, необхідно прийняти деякі додаткові обмеження. Так, П. Л. Капіца[56] і А. А. Точігін[127]припускали, що на практиці реалізуються тільки такі хвильові режими, при яких енергія дисипації буде мінімальною, причому амплітуда хвиль при цьому досягає деякого максимального значення.

Пружне тіло з збільшується тріщиною. Теорія руйнування Гриффитса - Ірвіна - Орована стверджує, таким чином, що стану, при яких підвід енергії до тіла перевищує швидкість пластичної диссипации, нестійкі, що призводить до зростання тріщини. якщо на кордоні тіла задані постійні переміщення, що зазвичай має місце в дослідах на руйнування зразків з нерухомими захопленнями випробувальної машини, то ясно, що ніякого підведення енергії до зразка немає і, отже, в критерії стійкості буде фігурувати тільки співвідношення між зменшенням потенційної енергії деформації і збільшенням енергії пластичної диссипации.

Вихідні перетину каналів охолодження (9) підключені до камери згоряння (6) допоміжного контуру. Як і раніше, канали охолодження можуть бути виконані або безпосередньо в гарячих деталях проточної частини внутрішнього або основного контуру, або в радіаторах теплових труб і термосифонних систем. Теплота гарячих деталей і енергія дисипації системи охолодження утилізуються джерелом енергії системи охолодження. Так як охолоджуючий повітря не виводиться в проточну частину основного контуру, то тиск його і витрата можуть бути істотно більше, ніж у відкритій активної системі охолодження.

Схема потоків енергії в Теплоенергоустановки з відкритою термодинамічно ідеальною системою охолодження. Від гарячих деталей проточної частини теплота передається теплоносію системи охолодження. Механічна енергія для прокачування теплоносія відбирається від навантаження. Разом з теплоносієм в проточну частину повертається відібрана з неї теплота, а також енергія дисипації, що дорівнює механічної енергії, взятої у навантаження. Підведення в проточну частину теплоносія супроводжується додатковими втратами, які також знижують енергію, передану навантаженні. Додаткові втрати сильно зростають, якщо виникає необхідність збільшення витрат теплоносія, тобто витрати дорогого циклового повітря.

Типовий приклад розрахованого температурного поля для ка-Ландрі зазору лабораторного Каландра представлений на рис. VII. Особливістю профілю температур є наявність трьох екстремумів - двох максимумів і одного мінімуму. Обидва максимуму розташовуються в безпосередній близькості від поверхні валків, а мінімум - в центрі зазору. Така форма температурного поля пояснюється тим, що величина енергії дисипації досягає максимального значення на поверхні листа, а в центрі тепловиділення відсутня. В результаті теплопровідності частина тепла відводиться до валянням, а максимум температури зміщується під поверхню аркуша. Таким чином, теплопровідність грає істотну роль тільки в безпосередній близькості від поверхні валків і проявляється в деякому вирівнюванні температурного поля.

Якщо ми створимо в тілі градієнт температури, що призводить до незворотного процесу теплообміну, то з цим мимовільним процесом буде пов'язана деформація тіла. Процес деформації є тут вторинним, вимушеним процесом, що відбувається за рахунок теплопровідності. Процес теплопровідності пов'язаний з виробництвом ентропії, а процес деформації, протилежно спрямований, йде за рахунок зменшення ентропії. Однак різниця цих складових ентропії позитивна в кожній точці тіла, що призводить до виникнення некомпенсованого тепла - енергії дисипації.

За сучасними космогонічними уявленнями, процеси акреції, при яких відбувається захоплення навколишньої речовини компактним космічним об'єктом (наприклад, молодою зіркою) відіграють значну роль в еволюції речовини у Всесвіті. Зокрема, аккреционного еволюція скондесувалися пилових частинок, що рухаються по кеплеровским орбітах навколо масивного центрального тіла, призводить до утворення і збільшення в розмірах планетезі-Малєй - зародків всіляких тіл, що існують в даний час в Сонячній системі. Газопилової аккреційний диск є обертовим, стисливим, стратифікованим і, можливо, намагніченим об'єктом. Одним з прийнятих усіма фактів щодо акреційних дисків є їх турбулентна природа. Ця впевненість заснована не тільки на величезному значенні відповідного числа Рейнольдса Re Г. Р. ji (наприклад, для допланетного хмари це число більше Ю10), але також на тому факті, що ніякої ламінарний компактний космічний об'єкт не міг би виробляти такого колосального кількості енергії дисипації , яке спостерігається в інфрачервоному спектрі.

Взаємодія з деформованої рідиною викликає реактивні напруги в частці. Ці напруги деформують частку, і деформація може бути значною. Тоді молекула буде пружно розтягуватися. Однак частка не тільки деформується, але також і обертається. Через обертання пружина розвантажується і відновлюється. Це повинно викликати коливання частки, які передаються рідини, і кількість енергії дисипації завдяки цьому зростає. Якщо такий механізм існує, він повинен тоді призводити до підвищення відносної в'язкості при збільшенні зсуву, так само як турбулентні вихори в рідини збільшують опір течією або забирають енергію і відповідно підвищують в'язкість.