А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Ендотермічний ефект - реакція

Ендотермічний ефект реакції (1) становить 130 - 138 кДж /моль, реакції (2) - 167 - 175 кДж /моль.

Ендотермічний ефект реакції становить 4600 кДж на 1 кг бутадієну.

Внаслідок ендотермічного ефекту реакції крекінгу температура в реакційній камері знижується. Глибина крекінгу може регулюватися зміною як температури вступника в реактор продукту, так і тиску в камері; при зміні тиску змінюється обсяг парової фази, а отже, і тривалість перебування її в зоні реакції. При крекінгу відкладається в камері кокс періодично (один раз в 1 - 2 місяці) видаляється.

Як видно, ендотермічний ефект реакції змінюється від 4 6 до 16 0 ккал на 1 моль вихідного ізофгалата калію, причому частка тепла, поглиненого при розпаді ізофталата калію, більше частки тепла, поглиненого при ізомеризації.

У табл. 18 наведені значення ендотермічного ефекту реакції піролізу бензину.

На рис. 1 заштрихованная площа відповідає Ендотермічний ефекту реакцій коксування.

З метою зниження перепаду температур за рахунок ендотермічного ефекту реакції ароматизації частина реакційної суміші рециркулируют в якості теплоносія.

На рис. 1 заштрихованная - площа відповідає Ендотермічний ефекту реакцій коксування.

Приблизно 75% підведеної тепла йде на компенсацію ендотермічного ефекту реакцій конверсії та близько 25% - на нагрівання газової суміші.

За способом підведення тепла, необхідного для компенсації ендотермічного ефекту реакції вуглецю з водяною парою, процеси газифікації поділяють на автотермічний і аллотермі-етичні. Автотермічний процеси набули найбільшого поширення; в них тепло отримують за рахунок спалювання частини вводиться в процес вугілля. У аллотерміческіх процесах підведення тепла здійснюється шляхом прямого нагріву вугілля циркулює твердим, рідким або газоподібним теплоносієм, непрямого нагріву теплоносія через стінку реактора або за допомогою зануреного в реактор нагрівального елементу.

Тим. температурних залежність істинної (/і ефективної (2 3 теплоємності гудрону Котур-тепінской нафти (фракція, що википає при температурі вище 500 С. Аналіз наведених даних показує, що з підвищенням температури википання гудронів ендотермічний ефект реакцій піролізу знижується. Так, наприклад, для гудрону Котур -тепінской нафти, википала вище 550 С, цей ефект становить - 162 ккал /кг, в той час як для гудрону тієї ж нафти, що википає вище 500 С, він дорівнює - 128 ккал /кг. Аналогічна залежність спостерігається і в разі гудрону ман-гишлакской нафти.

У процесі піролізу корисним є тільки тепло, що йде на компенсацію ендотермічного ефекту реакцій розкладання.

При одночасному протіканні обох стадій синтезу карбаміду теплота освіти карбамат амонію компенсує ендотермічний ефект реакції його дегідратації і забезпечує необхідний розігрів суміші до оптимальної температури синтезу карбаміду.

Відсутність перепаду температури в третьому реакторі пояснюється значною інтенсивністю протікання в ньому реакцій розпаду, внаслідок чого ендотермічний ефект реакції дегідрування врівноважується екзотермічним ефектом реакції розпаду.

При низьких температурах попереднього нагріву рівноважна концентрація метану більш висока, реакції метанірованія йдуть інтенсивніше і повністю компенсують ендотермічний ефект реакцій конверсії сировини. У проточному реакторі - ступінь конверсії сировини змінюється по його довжині. Отже, по довжині реактора змінюються склад реагує суміші і температура потоку.

Принт-шалена схема односто - де на решітці тонким гур дегідрірованія - бутану під ва - шаром (0 9 - 1 2 м поміщений. Протягом 5 - 8-хвилинного періоду дегідрірованія контактний шар, нагрітий у час регенерації, охолоджується за рахунок ендотермічного ефекту реакції на 10 - 25 С; на катзлізеторе відкладається значна кількість коксу.

У загальному випадку тепло, повідомляється в печі, йде на нагрів сировини, часткове або повне його випаровування і на компенсацію ендотермічного ефекту реакції, якщо в трубах печі відбувається хімічне перетворення.

При визначенні корисної теплового навантаження нагрівальний-реакційної печі термічного крекінгу або піролізу крім кількості тепла, що йде на нагрів і повне або часткове випаровування сировини і продуктів перетворення, слід враховувати ендотермічний ефект реакції крекінгу.

СГПЗ з високим вмістом СО і Н2 для отримання ЖМТ, включаючи техніко-економічне зіставлення варіантів з прямим синтезом ЖМТ з СО і ЬЬ, що містяться в газах, і використання теплоти згорання газів, що відходять для покриття ендотермічного ефекту реакції отримання синтез-газу методом парової і /або углекислотной каталітичної конверсії природного газу.

Обсяг камери вибирається з таким розрахунком, щоб парова і рідка частини потоку знаходилися в апараті в зоні високих температур протягом відрізка часу, необхідного для досягнення необхідної глибини крекінгу. Внаслідок ендотермічного ефекту реакції крекінгу температура в реакційній камері знижується. Глибина крекінгу може регулюватися зміною як температури вступника в реактор продукту, так і тиску в камері; при зміні тиску змінюється обсяг парової фази, а отже, і тривалість перебування її в зоні реакції. При крекінгу відкладається в камері кокс періодично (один раз в 1 - 2 місяці) видаляється.

Таким чином, екзотермічні є ті реакції, при яких продукти реакції мають більш міцними хімічними зв'язками, ніж вихідні речовини. Умови виникнення ендотермічного ефекту реакції, зрозуміло, прямо протилежні.

У кульовому реакторі на стаціонарному шарі каталізатора проводять дегидрирование ізопентенов до ізопрену. Визначити годинний об'ємний витрата паливного газу для компенсації ендотермічного ефекту реакції дегідрування, якщо на установку подають 40210 кг ізопентенов на годину, ступінь конверсії ізопентенов дорівнює 40 8%, селективність по ізопрену 75 3%, теплота згоряння газу 33000 кДж /м3 парниковий ефект реакції дегідрування 1870 кДж на 1 кг ізопрену.

У кульовому (реакторі на стаціонарному шарі каталізатора піддають дегидрированию 43280 кг ізопентенов до ізопрену в годину. Визначити годинний об'ємний витрата паливного газу для компенсації ендотермічного ефекту реакції дегідрування, якщо ступінь конверсії ізопентенов 39 7%, селективність по ізопрену 75 6%, теплота згоряння газу 33000 кДж /м3 парниковий ефект реакції дегідрування 1870 Дж на 1 кг ізопрену.

Процес дегідрірованія проводять в адіабатичному реакторі, з нерухомим шаром гранульованого каталізатора, вводять в нього перегрітий пар, що сприяє зсуву рівноваги в бік утворення стиролу. Введений перегрітий пар виконує також роль теплоносія для компенсації ендотермічного ефекту реакції.

Температурна залежність ефективної теплоємності відходів вуглезбагачення ОФ Білоріченська. | Температурна залежність теплоємності відходів вуглезбагачення ОФ № 16 ім. Известий. На рис. 48 і 49 зображені для прикладу температурні залежності ефективної теплоємності відходів вуглезбагачення ОФ Білоріченська (Лс 81 /о) та ОФ ім. Аналіз кривих показує, що максимум ефективної теплоємності, обумовлений ендотермічним ефектом реакцій розкладання глинистого речовини і піриту, має місце при температурі близько 600 С. Другий, значно менший за абсолютною величиною, максимум при 800 С викликаний, мабуть, ендотермічними реакціями розкладання кальциту і пов'язаним з ними виділенням двоокису вуглецю.

У процесі регенерації завдяки горінню коксу температура каталізатора підвищується і тому сировину, стикається з ним в контактному апараті, нагрівається. Таким чином, каталізатор одночасно служить теплоносієм: його теплосодержание компенсує ендотермічний ефект реакції крекінгу.

У доповіді відображені питання розробки і дослідження процесу парової конверсії на нікелевих каталізаторах. Цей процес розглядається в двох аспектах: виробництво технологічного водородсодержащего газу і забезпечення зняття тепла з високотемпературної поверхні за рахунок ендотермічного ефекту реакції.

У деяких випадках невелика зміна температури в адіабатичному реакторі досягається подачею замість з сировиною інертного, що не бере участі в реакції речовини (теплоагонта), яке поглинає при екзотермічної або компенсує при ендотермічної реакції частина теплового ефекту реакції. Обсяг камери вибирається з таким розрахунком, щоб парова і рідка частини потоку знаходилися в апараті в зоні високих температур протягом відрізка часу, необхідного для досягнення необхідної глибини крекінгу. Внаслідок ендотермічного ефекту реакції крекінгу температура в реакційній камері знижується. Глибина крекінгу може регулюватися як зміною температури вступника в реактор продукту, так і тиском в камері; при зміні тиску змінюється обсяг парової фази, а отже, і тривалість перебування в зоні реакції. Відкладається в камері при крекінгу кокс періодично один раз в 1 - - 2 місяці видаляється.

Термограма 1 належить свежедобитому сланцю, термограмма 2 - сланцю чотирирічної давності, термограмма 3 - сланцю двадцятирічної давності. З даних термограмм помітно, що вивітрені сланці мають лише незначний ендотермічний ефект деструкції органічної маси в порівнянні зі свежедобитим сланцем. Крім ендотермічного ефекту реакцій розкладання органічної маси сланцю, на термограммах останнього в області температур 830 - 850 С є значні піки, викликані ендотермічним ефектом розкладання карбонатів. В області температур 550 - 570 С виявляється незначний ефект, викликаний виділенням конституційної води з алюмосилікатів. Цікаво відзначити, що атмосфера, в якій проводиться термографічний аналіз, робить деякий вплив на процес термічної деструкції сланцю. Так, з порівняння кривих 4 і 5 (рис. 83) видно, що температура ендотермічного піку на термограмме, знятої в атмосфері вуглекислого газу, трохи вище, ніж на термограмме, знятої в атмосфері повітря.

Каталітичний риформінг різних лише сирої нафти. Відзначимо тільки, що основною особливістю технологічних схем є наявність декількох (3 - 4) послідовно працюючих реакторів і підігрів сировини після кожного робочого циклу. Ступінь перетворення сировини зазвичай пропорційна числу циклів - реакторів. Необхідність такого роду роботи диктується значним ендотермічним ефектом реакцій ароматизації.
  У багатьох випадках, коли не потрібна особлива точність, реакційний змійовик печі термічного крекінгу розраховують на підставі досвідчених даних. Наближено можна вважати, що в реакційному змійовику повідомляється 70 - 90% загальної кількості тепла, що витрачається в печі на реакцію крекінгу, яка частково протікає і в нагрівальної частини змійовика. Наведені цифри: враховують витрату тепла на компенсацію ендотермічного ефекту реакції і на невелике підвищення температури, що відбувається в реакційної частини змійовика.

Конверсія метану і його гомологів водяною парою описана в гл. Процес ведеться при 800 - 900 на нікелевих п кобальтових каталізаторів, що вимагають хорошої очищення вихідного газу від сірки. Як Сировини можуть застосовуватися природні і попутні нафтові гази, метанова фракція газів гідрогенізації та ін. Реактора служить трубчастий змійовик, що обігрівається топковим газами для компенсації ендотермічного ефекту реакції. Для отримання технічного водню міститься в ньому окис вуглецю піддається далі конверсії з водяною парою.

Такі печі виконують багато-. Частина труб кожного змійовика (окремого потоку) розміщують в конвекційної камері і частина труб - в радіантної. При нормальній роботі печі сировину піддається нагріву і випаровуванню в конвекційної камері, а його розкладання відбувається в реакційній камері. Поверхня нагріву всіх труб змійовика, розташованих в радіантної камері печі, повинна бути достатньою для перегріву суміші парів нафтопродуктів і водяної пари розведення (при піролізі), що надходять з конвекційної камери, до температури реакції сировини і відшкодування ендотермічного ефекту реакції.

Змійовики промислових печей піролізу зазвичай виконуються Двухпоточном. Частина труб змійовика розташована в ної камері печі, а частина в радіантної. Для забезпечення ної експлуатації такого трубчастого реактора необхідно, в конвекційної камері сировину тільки попередньо нагрівалося, а його розкладання протікало в радіантної камері. Температура нагріву парів сировини в конвекційної камері зазвичай не перевищує 500 - 600 С. Поверхня нагріву всіх труб змійовика, розташованих в радіантної камері печі піролізу, повинна бути достатньою для перегріву суміші парів нафтопродуктів і водяної пари, що надходять з конвекційної камери, до температури реакції піролізу і відшкодування ендотермічного ефекту реакції.

Змійовики промислових печей піролізу зазвичай виконуються Двухпоточном. Частина труб змійовика розташована в конвекційної камері печі, а частина в радіантної. Для забезпечення нормальної експлуатації такого трубчастого реактора необхідно, щоб в конвекційної камері сировину тільки попередньо нагрівалося, а його розкладання протікало в радіантної камері. Температура нагріву парів сировини в конвекційної камері зазвичай не перевищує 500 - 600 С. Поверхня нагріву всіх труб змійовика, розташованих в радіантної камері печі піролізу, повинна бути достатньою для перегріву суміші парів нафтопродуктів і водяної пари, що надходять з конвекційної камери, до температури реакції піролізу і відшкодування ендотермічного ефекту реакції.

Для високотемпературних хімічних перетворень вуглеводневої сировини використовуються реактори, які представляють собою різновид трубчастих печей нафтопереробних заводів, але відрізняються конструктивно внаслідок особливостей технологічного процесу. Цей проміжок часу - час контакту, або час перебування сировини в зоні реакції - визначається умовами процесу. Такі реактори виконуються багатопотоковими. Частина труб кожного змійовика (окремого потоку) розміщується в конвекційної камері і частина труб - в радіантної. При нормальній роботі реактора сировину піддається нагріву і випаровуванню в конвекційної камері, а його розкладання відбувається в реакційній камері. Поверхня нагріву всіх труб змійовика, розташованих в радіантної камері печіх повинна бути достатньою для перегріву суміші парів нафтопродуктів і водяної пари, що надходять з конвекційної камери, до температури реакції піролізу і відшкодування ендотермічного ефекту реакції.

Для дослідження цих питань необхідно перш за все скласти математичний опис процесу, що відображає особливості застосування рециркуляції і дозволяє варіювати рецирку- параметрами - коефіцієнтом рециркуляції, ступенем перетворення. Математична модель рециркуляционного процесу буде відрізнятися тим, що загальне завантаження реакційного апарату залежить не тільки від свіжої завантаження, але і від реціркуліруемого кількості речовин, в даному випадку від глибини перетворення реагує речовини за один прохід. Найбільш поширеним типом реактора для піролізу вуглеводневої сировини є трубчаста піч. Змійовик промислової печі піролізу зазвичай є Двухпоточном. Частина труб змійовика розташована в конвекційної камері печі, а частина - в радіантної. Для забезпечення нормальної експлуатації такого трубчастого реактора необхідно, щоб в конвекційної камері сировину тільки попередньо нагрівалося, а його крекінг з утворенням олефінів протікав головним чином в радіантної камері. Поверхня нагріву всіх труб змійовика, розташованих в радіантної камері печі піролізу, повинна бути достатньою для нагріву смеся парів нафтопродуктів і водяної пари, що надходять з конвекційної камери, до потрібної температури і відшкодування ендотермічного ефекту реакції.