А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Вибір - радіус

Вибір радіусу г середньої точки 4 на виході з турбіни /і радіусу г5 середньої точки 5 на вході в турбіну 2 проводиться інженером-розраховувачем на свій розсуд. Існують різні точки зору на цей рахунок, причому особливе значення має передача, застосована для кінематичного зв'язку обох турбін. Наприклад, може бути поставлена умова, - що обидві турбіни віддають на номінальному режимі (або іншому - особливому режимі) однакову потужність або однаковий момент. Іноді висувається вимога, щоб відносини потужностей або моментів обох турбін були рівні певному значенню.

Вибір радіусу залежить від величини зазорів в опорі.

Вибір радіусів ліній магнітної індукції в товщі труби залишається для самостійної роботи читачів.

Вибір радіусу металевого корпусу полірувального інструменту проводиться так, щоб шар смоли в централь-них зонах був товщі на /3 ніж на краю.

вибір радіусу металевого корпусу полірувального інструменту проводиться так, щоб шар смоли в центральних зонах був товщі на 1 /а, ніж на краю.

Завдання вибору радіуса кривизни в роботі[403]розглядається як задача знаходження такого розподілу зазначених параметрів, при якому досягається найменша робота тертя. При цьому враховується засноване на експерименті положення про те, що зі зміною радіуса р кривизни змінюється розподіл напружень т: (у, Tmv, але середні по ширині бігової доріжки значення Т (і т залишаються постійними.

При виборі радіуса при вершині різця необхідно також мати на увазі що зі збільшенням радіуса зростає зусилля різання, тому великі радіуси потрібно застосовувати при більш жорсткою системою верстат - деталь - інструмент.

при виборі радіусів заокруглень 1 - й ряд перевага 2-му.

при виборі радіуса вигину слід по можливості віддавати перевагу для вигину труби в холодному стані.

Нормальні розміри фасок (ГОСТ 10948 - 64. При виборі радіусів заокруглень 1 - й ряд перевага 2-му.

При виборі радіуса вигину слід по можливості віддавати перевагу для вигину труби в холодному стані.

При виборі радіуса вигину слід по можливості віддавати перевагу R для вигину в холодному стані.

Конструкції противаг. При виборі радіуса галтелі слід мати на увазі що з його збільшенням концентрація напружень в цьому місці зменшується, але одночасно зменшується і робоча довжина шийки і підшипника, що має наслідком їх підвищений знос.

При виборі радіуса галтелі він приймається від V6 до 1/8 середнього арифметичного товщини стінок, що утворюють кут.

При виборі радіусів кривих для швидкісних пасажирських доріг крім розрахунків пов'язаних з міцністю конструкцій візки вагонів і елементів колії необхідно забезпечити певні норми комфортабельності для пасажирів.

При виборі радіуса вигину по можливості слід віддавати перевагу До для вигину в холодному стані.

При виборі радіуса вигину слід по можливості віддавати перевагу для вигину труби в холодному стані.

При виборі радіусів заокруглень 1 - й ряд перевага 2-му.

При виборі радіуса згину гладкогнутих відводів необхідно керуватися вказівками НТД або проекту.

При виборі радіуса цівки цевочного колеса КЦ слід мати на увазі що зменшення радіуса цівки призводить до підвищеного ковзанню в точках профілю, що працюють на початку зачеплення, і зменшення ковзання в кінці зачеплення. Однак більше значення для довговічності має зона профілю, відповідна початку зачеплення. Тому рекомендується вибирати таке значення Яц, при якому початкові точки профілю піддаються меншому зносу. Менше значення радіусу Ra обмежується можливістю установки обертається вилки-цівки. Установка вилки-цівки на валик дозволяє замінити тертя ковзання профілів тертям кочення втулки за профілем, переводячи ковзання на валик цівки, де умови мастила краще.

Однак при виборі радіуса початкової окружності доводиться в першу чергу враховувати умови оброблюваності і виходячи з них графічно або аналітично уточнювати при конструюванні інструментів розміри початкового кола.

Утяжка матеріалу. а - при гарячої вирубці. б - при гарячої згинанні (штриховий лінією показаний контур без утяжки. | Бахрома і затяжка металу при гарячому штампуванні. Велике значення має вибір радіуса гнуття у вигнутих деталей і всіх радіусів переходів у витяжних деталей. Чим ці радіуси більше, тим легше йде штампування і більше стійкість штампів.

Слід зупинитися на питанні вибору радіусів поворотів траси конвеєрів із суцільним настилом. З огляду на те що лінія додатки тягового зусилля у цих конвеєрів зміщена вгору щодо горизонтальних напрямних ковзанок, ходова частина відчуває перекидаючий момент при проходженні нею криволінійних ділянок траси. Цей момент повинен врівноважуватися за рахунок власної ваги ходової частини. У зв'язку з цим при проектуванні конвеєрів із суцільним настилом не рекомендується застосовувати малі значення радіусів заокруглення в місцях з великими тяговими зусиллями.

Цього можна досягти таким вибором радіуса кривизни /вхідної щілини, щоб сумарна кривизна зображення для всієї системи дорівнювала нулю.

Недотримання основних положень при виборі радіуса гнуття заготовок або деталей призводить до появи тріщин і інших вад.

Істотну проблему методу ППВ складає вибір радіуса ППВ-сфер і знаходження потенціалу V в цих сферах. У більшості випадків за цей потенціал приймають атомний потенціал, до якого (зазвичай для іонних кристалів) додається потенціал оточуючих атомів, наприклад, у вигляді маделун-Виговського потенціалу решітки MZ /R[64], Де М - константа Маделунга, 7 - ефективний заряд, R - найкоротший міжатомна відстань.

Можна відзначити два підходи до вибору радіуса сушильної камери: в одному випадку приймають, що, незалежно від ступеня сушіння частинок, до стінок башти повинно долітати, припустимо, не більше 1% часток (крапель); інший підхід полягає в тому, що, незалежно від кількості до стінок башти повинні долітати тільки такі частинки, вологість яких нижче вологості прилипання. І той, і інший підхід має свої переваги і недоліки. Нам видається на даному етапі більш правильним перший підхід, так як він забезпечує стабільну роботу агрегату, незалежно від режиму сушіння.

Решту необхідних для проектування БЗУ характеристики можна отримати після вибору радіуса з захватними органами. При виборі радіуса БЗУ необхідно мати на увазі що його мале значення призводить до зменшення числа ПО в бункері а отже, до погіршення умови підготовки до захоплення і потрібно предбункер.

Залежність максимальної напруженості поля в циліндричному конденсаторі від відносини радіусів його циліндрів. При розрахунку прийнято t /10 кв, г210. Це співвідношення може бути, наприклад, використано для вибору радіуса внутрішнього електрода в прохідних ізоляторах. Слід, однак, зауважити, що в реальних конструкціях зниження Е зазвичай досягається іншими, більш економічними методами.

При штампуванні фігурних банок з лакованої білої жерсті або алюмінію від вибору радіуса заокруглення Ra також залежить ступінь порушення лакового покриття. Зі збільшенням радіусу Ra знижуються пошкодження покриття в місцях заокруглень.

При виконанні операції правки обичайок на валкових листозгинальних машинах важливе значення має вибір радіуса вигину в кінці процесу навантаження, від правильно обраної величини якого у великій мірі залежить одержувана точність обичайки. При розрахунку радіуса вигину R повинні враховуватися насамперед величина пружіненія заготовки і первісна, до правки, форма обичайки.
 Наведені дані в роздруківці результатів розрахунку на ЕОМ служать для побудови теоретичного профілю кулачка і вибору радіуса ролика і діаметра тарілки.

Як було відзначено у введенні (див. § 1), в деяких варіантах резонансної теорії визначення енергетичних рівнів залежить від вибору радіуса ядра. Так, в теорії Капура і Пайерлса 15 /]і деяких теоретичних дослідженнях, пов'язаних в основному з роботами Вигнера, величина радіуса ядра може в принципі необмежено збільшуватися і при цьому виходять різні ядерні рівні з постійно зростаючою щільністю. У розглянутих ж до сих пір випадках так само, як і в одній з останніх робіт Вигнера, це не має місця. Останнє поліпшення, як ми побачимо в наступному розділі залежить від використання спеціальних граничних умов. Щоб зрозуміти підстави для їх вибору, а також можливості і обмеження при використанні різних граничних умов, розглянемо деякі моделі для ядерних реакцій з багатьма каналами. Результати, отримані за допомогою цих моделей для значень коефіцієнтів проникності бар'єрів, будуть корисні при порівнянні з методом - матриці.

Ударні адіабати нікелю для т ро /Роо 10. Порівняння результатів розрахунків з урахуванням різних наближень. 1 - експеримент. 2 - наближення ідеальної плазми (статсумми включають лише основні стану. 3 - те ж, що., Але з урахуванням кулонівської взаємодії (33 - (34. 4 - те саме, що 5 але статсумми атомів і іонів обчислені за моделі Планка-Ларкина. 5, 7 - те саме, що 234 але з урахуванням короткодіючого відштовхування в наближенні суміші твердих сфер (35 - (37. 8 - те ж, що, але з урахуванням додаткового тяжіння згідно (28 - (41 з 8 1 (тільки для атомів. 9 - те саме, що, але зі збільшеними (20% радіусами атомів і іонів. У відсутності поправок (38), ефективно враховують механізм, що забезпечує енергію зв'язку металу, розглянута хімічна модель не описує область знижених тисків на ударній адіабаті ні при якому виборі радіусів атома і іонів. З огляду на полуфеноменологіческую характеру поправочних членів (38), що описується варіант хімічної моделі в області знижених тисків має характер екстрапо-ляціонному рівняння стану.

Крім того, що цей вислів не пов'язано зі спеціальним вибором радіуса, який схильний до впливу вкладу далеких рівнів в діагональні елементи Q, воно має ту перевагу, що не залежить від існування розумного критерію правильності вибору радіуса. Оскільки збіг з експериментом навряд чи може бути досконалим і тому що розглядаються формули є наближеними, навряд чи такий задовільний критерій може існувати.

Кількісне значення температурного перепаду, рівного різниці між температурою транспорту продукту і температурою будівництва (точніше, температурою, при якій фіксується розрахункова схема трубопроводу як будівельної конструкції), визначає багато в чому напружено-деформований стан трубопроводу, тобто поздовжню стійкість трубопроводу, вибір радіусів пружного вигину трубопроводу, конструктивне рішення кутів поворотів, виконаних з застосуванням відводів машинного гнуття, конструктивне рішення вузлів розгалужень, гребінок, перемичок, кранових вузлів, вузлів пуску і прийому очисних пристроїв і інших елементів трубопровідних конструкцій.

Криві поглинання дифеніл (. Дві копланарние конфігурації (XIA і XIB) про про - дітоліла подібні s - цис-транс-формам, одна з яких характеризується меншими просторовими труднощами, ніж інша, але навіть в (XIА) о-метильние групи і про - водневі атоми сильно перекриваються (Побудова проекцій і вибір радіусів см стр.

вибір радіусу і довжини капіляра 21 а також обсягу балона 24 обумовлений такими міркуваннями.

Решту необхідних для проектування БЗУ характеристики можна отримати після вибору радіуса з захватними органами. при виборі радіуса БЗУ необхідно мати на увазі що його мале значення призводить до зменшення числа ПО в бункері а отже, до погіршення умови підготовки до захоплення і потрібно предбункер.

Застосування його дає громіздке доданок. З огляду на деяку невизначеність у виборі радіуса в вираженні для Qg, а також, що при t]w ф т), як показує експеримент, як правило, проявляється умовність припущень, ми не вважали за потрібне використовувати його тут.

З розгляду кривих залежностей HCK - f (г) і Н ск ср (Р) слід, що при різних значеннях г і Р свідчення щупових приладів будуть різними. У наших роботах обґрунтовується необхідність вибору радіуса голки г 10 - 12 5 мк у вимірювальне зусилля при цьому має бути мінімальним.

На закінчення необхідно відзначити, що викладена методика не враховує можливостей поліпшення пеленгаційних характеристик системи шляхом створення певного розподілу струму а розкриваючи антени, а також зміни дальності дії пеленгатора від зміни діаметра відбивачів. В цьому випадку наведені міркування про вибір радіуса відбивачів стають несправедливими.

У цьому випадку в формулах (3016) відсутні поправочні члени. Однак використання величин (3020) має переваги в теоретичному відношенні так як при цьому система рівнів ЄК (Е) при всіх енергіях не залежить від вибору радіуса каналу. Ця обставина призводить до того, що канали р, L дають відносно малий внесок у ймовірність вильоту, оскільки хвильова функція на кордоні каналу досить велика в порівнянні з її значенням на нескінченності. Тому можна очікувати, що обчислені значення Е будуть перебувати в досить хорошому злагоді з експериментально спостерігаються резонансами, так як останні відповідають велику ймовірність перебування системи всередині ядра. Однак ці міркування є якісними, тому що ймовірність перебування системи всередині поверхні 5 залежить більше від поведінки хвильової функції всередині поверхні S, ніж від того, як велика ця функція на самій поверхні. Далі згідно з (30.6), логарифмічна похідна для каналу р, L, взагалі кажучи, відрізняється від логарифмічною похідною GL, і отже, умова, щоб 1F мала на поверхні 5 найбільше значення в порівнянні з її значенням на нескінченно віддалених ділянках каналів, в загальному випадку не можна виконати для всіх каналів. Однак, якщо ЇЇ (Е), то другий член в (30.6) звертається в нуль, і ця умова виконується. Можна подумати, що при більшій кількості відкритих каналів рішення, для якого внутрішні функції зшиваються з GL у всіх каналах, відповідає теоретичному верхньої межі перетину розсіювання (Л2 /я для S-хвилі), що відбувається одночасно з реакціями. Однак це не так, оскільки таке рішення містить падаючі хвилі у всіх каналах і з факту його існування не можна безпосередньо зробити простих висновків щодо матриці розсіювання.

Стаціонарний розподіл температур. Величину 7nor яка вимірюється в ккал /м годину, назвемо погонной щільністю теплового потоку. У задачі про трубу зручніше мати справу з ДПОГ, ніж з q[ккал /м час ], Так як остання характеристика ефекту теплопровідності є величиною змінною, яка залежить від вибору радіуса циліндричної поверхні.