А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Елемент - заготівля

Елемент заготовки, щодо якої вимагається витримати розташування оброблюваної поверхні, називається вихідною (або конструкторської) базою.

Елемент заготовки, щодо якої вимагається витримати розташування оброблюваної поверхні, носить назву вихідної (або конструкторської) бази. Вихідна база може бути реальною або умовною.

Обсяг елементів заготовки визначають аналогічно напівфабрикату останньої витяжки.

Зварений вал шахтної підйомної машини. З'єднання елементів зварювально-ковано-литих заготовок проводиться в основному електрошлакового або контактного стикового зварюванням і рідше - дуговими способами зварювання.

Похибки елементів заготовки черв'яка і колеса стандартом не регламентуються. Рекомендується величини допусків і відхилень на заготовку черв'яка встановлювати по табл. 227 а на заготівлю черв'ячного колеса (по табл. 205) для циліндричних зубчастих коліс.
 Похибки елементів заготовки черв'яка і колеса стандартом не регламентуються. Рекомендується величини допусків і відхилень на заготовку черв'яка приймати по табл. 73 а на заготівлю черв'ячного колеса - з табл. 56 для циліндричних зубчастих коліс.

Переміщення елементів заготовки вздовж конічної поверхні матриці повинно призводити до переходу елементів з циліндричної частини заготовки в конічну частину вогнища деформації. Цей перехід супроводжується різкою зміною кривизни серединної поверхні елементів заготовки. Зміна кривизни серединної поверхні елементів здійснюється під дією згинальних моментів. Все це призводить до того, що між недеформіруемой циліндричної частиною вихідної заготовки і конічної контактної частиною осередку деформації утворюється ділянка внеконтактной деформації, або ділянку вільного вигину. Після отримання внутрішньої кордоном осередку деформації мінімальних розмірів і закінчення формування ділянки вільного вигину настає етап деформування, в якому розміри вогнища деформації залишаються незмінними, а процес деформування характеризується переходом елементів з недеформіруемой частини заготовки в осередок деформації, переміщенням елементів заготовки в осередку деформації, з одночасною зміною їх розмірів і переходом цих елементів з осередку деформації в стінки витягається склянки.

Переміщення елементів заготовки щодо робочих поверхонь інструменту в таких ділянках вогнища деформації НЕ супроводжується зміною кривизни серединної поверхні в меридіональних перетинах. Однак перехід елементів заготовки з однієї ділянки постійної кривизни в інший (наприклад, з плоскою частині фланця на округлений кромку матриці при витяжці) викликає зміна кривизни серединної поверхні в меридіональному перерізі.

До елементів заготовки колеса, обмеженим допусками і граничними відхиленнями, відносяться: а) отвір для вчлов (розмір отвору) і б) поверхня окружності виступів колеса.

Після цього елемент заготовки переходить в криволинейно-вертикальну стінку і зазнає лише осьовий подовження уздовж твірної, при незначному стоншування матеріалу. Лише поблизу дна вироби виникає зосереджена деформація значного потоншення.

При розмітці елементів заготовок враховують припуск на механічну обробку і усадку від зварювання. Деталі з прямолінійними контурами з листа товщиною до 25 мм вирізують на гільйотинних ножицях і прес-ножицях. Ці деталі не вимагають подальшої механічної обробки кромок, крім зачистки задирок. Деталі з листа товщиною понад 25 мм вирізують кисневої або газоелектричним (плазмової) різкою.

Варіанти зварних заготовок днищ (0 2 Ас200 - 300 мм. | Деформування плоскою великогабаритної заготовки при транспортуванні. А - подгибка решт. Б-гнучка-вальцовка. Зміщення кромок елементів заготовки під зварювання при цьому допускається до 0 5 мм. Деформація елемента фланця (про і схема освіти гофров (б.

Спочатку для елемента заготовки /, що знаходиться поблизу зовнішнього краю фланця (рис. 81 а), найбільшою є деформація тангенціального стиснення, середньої - деформація подовження в радіальному напрямку, а найменшою - потовщення металу .

Послідовне переміщення елементів заготовок електропроводок уздовж технологічної лінії від /до //і від //к ///стендів здійснюється за допомогою інвентарних пересувних вішалок-накопичувачів. Відрізки оброблюваних дротів навішуються на гаки вішалки і в процесі обробки проводів пересуваються вздовж технологічної лінії без зняття їх з вішалки до моменту змотування заготовок в бухти.

Вплив моментів на деформується елемент заготовки призводить до зміни величин поздовжніх сил, а отже, і нормальних напружень в порівнянні зі значеннями, необхідними для пластичної деформації елемента без зміни його кривизни.

В процесі переміщення елементів заготовки в осередку деформації щодо поверхонь робочого інструмента кривизна їх серединної поверхні може змінюватися.

У разі накладення одних елементів заготовки на інші відповідні площі підсумовують і мають у своєму розпорядженні в примикає до цих ділянок зоні.

У загальному випадку зміна розмірів елемента заготовки найбільш точно характеризується рівнянням зв'язку, що дає співвідношення між напруженнями і швидкостями деформацій (або приростами деформацій), так як за невеликий проміжок часу або при малих величинах деформацій умова збігу головних осей напруг і деформацій і сталості величин головних нормальних напруг справедливо навіть для Немонотонність процесів деформування при складному навантаженні.

Схема обтиску без виходу в циліндр. В процесі деформування при переході елементів заготовки з ділянки вільного вигину в конічний, як уже зазначалося, має місце випрямлення, при якому радіус серединної поверхні елементів в меридіональному перерізі збільшується від Pl до нескінченності.

Для цього клиновидний зразок Б вигляді елемента заготовки простягається через спеціальне пристосування, яке дозволяє здійснити одночасно граничне розтягування і поперечне одностороннє стиснення. В результаті цього випробування імітується тільки витяжка, тобто радіальні напруги і стиснення при наявності складкодержателя. Деформація на витяжному ребрі матриці, загин навколо радіуса пуансона і дотичні напруга не імітуються.

Рівняння (8.6) є загальним рівнянням рівноваги елемента заготовки постійної товщини виділеного в просторовому ділянці вогнища деформації при осесимметричном деформації заготовки з наявністю тертя на контактній поверхні.

У табл. 77 наведені формули для визначення деяких елементів вигнутих заготовок, а в табл. 78 - найменші радіуси вигину листового матеріалу.

Рівняння (91) є загальним рівнянням рівноваги елемента заготовки постійної товщини виділеного в просторовому ділянці вогнища деформації при осесимметричном деформації заготовки з урахуванням наявності сил тертя на контактній поверхні.

Залежно від висоти і відносини висоти до ширини елемента заготовки радіуси заокруглень для зовнішніх (вихідних) кутів приймаються від 1 5 до 12 5 мм, а для внутрішніх (вхідних) кутів - від 4 до 45 мм. При цьому припуск на обробку повинен бути не менше різниці радіусів заокруглення поковки і готової деталі1 що в ряді випадків призводить до необхідності збільшення припуску в порівнянні з припуском, визначеним умовами механічної обробки.

Спотворення зовнішнього контуру відповідає неоднорідність деформацій внутрішніх зон і елементів осаджують заготовки.

Стандарт не регламентує похибок заготовки зубчастого колеса; нормиточності елементів заготовки повинні встановлюватися з урахуванням особливостей технологічного процесу і методів вимірювання.

У табл. 111 - 34 наведені формули для визначення деяких елементів вигнутих заготовок, а в табл. III-35 - найменші радіуси вигину листового матеріалу.

Оскільки стандарт не регламентує похибок заготовки зубчастого колеса, нормиточності елементів заготовки встановлюються галузевими або заводськими нормалями з урахуванням особливо - стей технологічного процесу і методів вимірювання.

Залежно від розмірів поперечного перетину, типу зварного шва і матеріалу зварювання елементів заготовки виробляють різними видами дугового, контактного або електрошлакового зварювання. Економічна ефективність застосування звареної конструкції замість литий зростає зі збільшенням маси і габаритів заготівлі.

Для уникнення цього необхідно дати достатній припуск на обробку і з'єднання тих же елементів заготовки здійснити стикових швом, як показано на фіг.

Величина радіусу заокруглення змінюється в широких межах залежно від висоти і відносини висоти до ширини елемента заготовки.

Напруга 0ртах, чинне в стінках обжимаються заготовки, слід визначати з урахуванням того, що у елементів заготовки при переміщенні з недеформіруемое ділянки в осередок деформації зменшується радіус кривизни серединної поверхні в меридіональному перерізі від нескінченності до величини Rp. Тоді напруга тр дорівнюватиме сумі напруги артах і збільшення напруги Дстр.

В зв'язку з тим що до заготівлі прикладена поздовжня сила РПР і при цьому відбувається зменшення поперечних кільцевих елементів заготовки, в зоні пластичної деформації виникають меридіанні аа і окружні е внутрішні стискають напруги.

Схема зовнішніх і внутрішніх сил при роздачі, напружений стан вогнища пластичної деформації. У зв'язку з тим, що до заготівлі прикладена поздовжня сила РПР і при цьому відбувається збільшення поперечних кільцевих елементів заготовки, в зоні пластичної деформації виникає внутрішня напруга: меридіанний стискуюче аа і окружне розтяжне е.

Лиття цим методом забезпечує високу точність виливків, відхилення розмірів яких знаходяться в межах 4 - 5-го класу точності для елементів заготовки, отриманих в одній полуформе, і 7-го класу точності для елементів, отриманих в обох напівформах. У зв'язку з високою точністю виливків значно зменшуються припуски на обробку; разом з тим скорочується витрата металу на літники. Значно зменшується також трудомісткість очищення лиття і наступної механічної обробки виливків. Цей метод можна застосовувати для лиття як чорних, так і кольорових металів.

Ці формули враховують також вплив на величину ортах тертя під притиском і на округленої кромці матриці, вигину і випрямлення елементів заготовки при їх переміщенні щодо матриці.

При витяжці без проміжного відпалу необхідно також врахувати змінність напруги плинності уздовж твірної заготовки, викликану відмінностями тангенціальних деформацій, отриманих елементами заготовки при попередніх переходах витяжки.

При обтиску з виходом в циліндр збільшення розмірів вогнища деформації в порівнянні з розмірами при обтиску без виходу: в циліндр, а також вигин і випрямлення елементів заготовки при переході з конічною в циліндричну частина осередку деформації повинні викликати збільшення напруги оршах, чинного в недеформівних стінках обжимаються заготовки , а отже, і зусилля обтиску. Так як величина Ad /d0 порівняно мала, можна вважати, що основний вплив на величину арту.

Знак напруги ае враховувати не слід, так як в даному випадку це напруга розглядається як зовнішнє контактне напруження, а знак сил тертя визначається напрямом зміщення елементів заготовки відносно поверхні інструменту.

Графік зусилля по шляху при обтиску.

Етап V деформування, відповідний ковзанню краю заготовки по циліндричного паску матриці, характеризується тим, що зусилля тут залишається постійним або незначно збільшується внаслідок деякого збільшення товщини елементів заготовки, які перебувають в осередку деформації.

Токарний верстат з ЧПУ. | Різцевий блок з циліндричним хвостовиком. Розширення технологічних можливостей токарних верстатів можливо завдяки стирання межі між токарними і фрезерними верстатами, додаванню внецентрового свердління, фрезерування контуру (тобто програмується поворот шпинделя); в деяких випадках можливо Різьбонарізання Неспіввісність елементів заготовок.

Вплив тертя на кромці матриці на величину напруги можна визначити на основі розбивки осередку деформації[68]на дві зони: на плоскій і на закругленою частини матриці, а також спільного вирішення рівняння рівноваги, виділеного на закругленою частини елемента заготовки, і рівняння пластичності при об'ємному напруженому стані.

величину приросту Асгрім, викликаного вигином заготовки, можна знайти з умови рівності робіт, згідно з яким робота - згинального моменту М на вугіллі повороту перетину при вигині повинна дорівнювати роботі сили, що дорівнює добутку Д0рна площа перетину заготовки на відповідному шляху переміщення елемента заготовки.

У початковій стадії деформування, коли заготовка починає охоплювати округлений кромку пуансона, елементи її отримують різку зміну кривизни серединної поверхні в меридіональному напрямку. Вигин елементів заготовки на кромці пуансона відбувається в умовах дії значних напруг, що розтягують, що призводить до суттєвого зміщення нейтральної поверхні від серединної і відповідно до стоншування заготовки. Утонение заготовки, яке зростає зі зменшенням відносного радіуса заокруглення кромки пуансона rn /s, зменшує площу її поперечного перерізу, що передає зусилля, потрібне для втягування фланця в матрицю. Природно, що при тому ж зусиллі, потребном для втягування фланця заготовки в матрицю, додаткове утонение на кромці пуансона призводить до збільшення напруги ар, що діють в утонением ділянці, а отже, до збільшення небезпеки відриву денця заготовки. Ця обставина змушує скруглять кромки пуансона досить великим радіусом, вигин за яким дає незначне додаткове утонение заготовки. Зазвичай радіус заокруглення робочої кромки пуансона приймають рівним або трохи меншим радіусу заокруглення робочої кромки матриці. Деяке зменшення радіуса заокруглення кромки пуансона в порівнянні з радіусом заокруглення кромки матриці допустимо, так як сили тертя, що діють в цьому місці на контактної поверхні заготовки, перешкоджають подовженню елементів заготовки в меридіональному напрямку, а отже, зростанню утонения.

Заготовки для різних елементів модельного комплекту. Заготовки (рис. 11) для різних елементів модельного комплекту ділять на дві групи: прямокутні (щити, коробки) і тіла обертання - суцільні циліндричні і кільцеві, барабани, коритоподібні. Розміри елементів заготовок регламентуються ГОСТ 13354 - 67 що забезпечує їх високу надійність і економічність.

Пружнов'язкопластичних властивості порожнистої заготовки відтворюються пружними, в'язкими і пластичними реологическими тілами, що мають коефіцієнти cxl, caxi, kxi, сж2 спх2; czn cnzn &, cz2 cnz2; Су, kv і супу. Інерційні властивості елементів заготовки моделюються масами mxl, ТХГ, mzl, тм, ти. За контакту твердої і рідкої фаз діють складні, в основному в'язкі, опору.

Дещо інша справа при деформації елементів в ділянці випрямлення. При переміщенні елементів заготовки з округленій кромки матриці в її циліндричну частину (при переході в утворюється стінку склянки) тангенціальна деформація близька до нуля (зміни діаметральні розміри майже не відбувається) і процес деформування стає дуже близьким до випрямлення широкої смуги при одночасній дії поздовжніх сил і моментів . В цьому випадку зміщення нейтральної поверхні від серединної значно і можна очікувати істотного зміни товщини елементів в процесі їх випрямлення. Дослідами по ступінчастому деформування, в яких проводилося спостереження за зміною товщини окремих елементів в процесі їх переміщення щодо матриці, було встановлено[42], Що вигин при вході на округлений кромку матриці дає невелике додаткове зміна товщини. Значне ж зміна товщини спостерігається при сходженні елементів з округленій кромки матриці.

Переміщення елементів заготовки щодо робочих поверхонь інструменту в таких ділянках вогнища деформації не супроводжується зміною кривизни серединної поверхні в меридіональних перетинах. Однак перехід елементів заготовки з однієї ділянки постійної кривизни в інший (наприклад, з плоскою частині фланця на округлений кромку матриці при витяжці) викликає зміна кривизни серединної поверхні в меридіональному перерізі.

При аналізі операцій зі стаціонарним осередком деформації може бути прийнята аналогічна послідовність рішення з тією лише різницею, що при знаходженні значень товщини в осередку деформації повинні бути використані інші припущення. Дійсно, переміщення елемента заготовки в стаціонарному осередку деформації супроводжується значною зміною співвідношення між напруженнями, що діють на даний елемент, оскільки ці напруги є функцією координат, а координати елемента змінюються при його переміщенні в осередку деформації. В цьому випадку при знаходженні середнього значення співвідношення між напруженнями, що входить в формулу (42), можна прийняти, що це середнє значення є середнім арифметичним співвідношенням між напруженнями, що діють на даний елемент в його початковому і кінцевому положеннях. При цьому, як і раніше, співвідношення між напругою може визначатися в якості першого наближення на основі поля напружень, знайденого без урахування зміни товщини заготовки в процесі деформування.