А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Експериментальна крива - відгук

Експериментальні криві відгуку отримують на дослідній установці, геометрично повністю подібної промислової.

Отримавши I експериментальну криву відгуку на[импульсное возмущение, следует определить величину &.
Экспресс-методы позволяют по экспериментальной кривой отклика сравнительно просто рассчитать искомые параметры теоретических моделей продольного перемешивания.
Для определения по экспериментальным кривым отклика параметров комбинированной модели х ( или f) и Ре необходимо при импульсном возмущении потока во входном сечении аппарата одновременно регистрировать функцию отклика в двух других сечениях. При этом возможны различные схемы эксперимента.
Деформация расчетных динамических характеристик лабораторного на-садочного аппарата при изменении коэффициента обмена kv между проточными и застойными зонами жидкости для гидродинамического режима. Следовательно, при снятии экспериментальных кривых отклика необходим тщательный контроль за температурой входных потоков газа и жидкости.
Выведены уравнения для расчета по экспериментальным кривым отклика - коэффициентов продольного перемешивания фаз в промышленных экстракционных колоннах. Установлено, что неучет влияния отстойной зоны на форму экспериментальных С-кривых может привести к искажению найденных по ним значений коэффициента продольного перемешивания и УС.
Построение специальной шкалы Г для линеаризации зависимости Г от IgFi. Использование при определении параметров модели всей экспериментальной кривой отклика увеличивает надежность получаемых результатов.
Уравнения (IV.161) - (IV.168) позволяют по экспериментальным кривым отклика, зафиксированным на отдельных участках аппарата, определять интенсивность продольного перемешивания.
Функциональная зависимость г от X, для случая передемпфирования ( г 1[IMAGE ]Оцінка параметрів моделі коливального ланки з запізненням. Граничне значення А, 0 означає, що експериментальна крива відгуку повинна бути аппроксимирована ланкою першого порядку.

Рівняння (325.) - (3263) дозволяють по експериментальним кривим відгуку, зафіксованим на окремих ділянках апарату, визначати інтенсивність поздовжнього перемішування.

Перевірка адекватності моделі структури потоку рідини здійснюється шляхом порівняння експериментальної кривої відгуку на типове обурення з теоретичними функціями відгуку, розрахованими по пропонованої моделі. Цей метод мало ефективний, оскільки при цьому можна підібрати таку модель, яка буде абсолютно точно відтворювати експериментальну криву і в той же час суттєво відрізнятися від механізму процесу.

Вираз (3342) - основне для оцінки параметра осередковою моделі Nno експериментальним кривим відгуку на імпульсне обурення.

Для розрахунку Dn за формулою (4100) потрібне використання по можливості всієї експериментальної кривої відгуку. Використання ж тільки частини кривої відгуку може привести до суттєвих помилок. Так, наприклад, в роботі[30]показано, що при зменшенні часу відбору проби тк (відсікання хвоста кривої) від величини, що відповідає значенню концентрації, рівній 0 1 від максимальної, до 0 5 коефіцієнт поздовжнього перемішування, обчислений за методом моментів, зменшується в два рази.

Для розрахунку Du за формулою (386) потрібно використання по можливості всієї експериментальної кривої відгуку. Використання ж тільки частини кривої відгуку може привести до суттєвих помилок. Так, наприклад, в роботі[216] показано, що при зменшенні часу відбору проби тк (відсікання хвоста кривої) від величини, що відповідає значенню концентрації, рівній 0 1 від максимальної, до 0 5 коефіцієнт поздовжнього перемішування, обчислений за методом моментів, зменшується в два рази.

З одного боку, всі перераховані числові характеристики легко визначаються за експериментальними кривими відгуку на імпульсне або ступеневу обурення з концентрації індикатора, що вводиться в потік. З іншого боку, аналітичні вирази для цих же числових характеристик, що містять шукані параметри структури потоків, можуть бути отримані шляхом аналітичного рішення рівнянь математичної моделі об'єкта. Прирівнюючи аналітичні вирази для моментів відповідним числовим значенням, знайденим з експерименту, отримуємо необхідні розрахункові співвідношення для визначення невідомих параметрів моделі. Такі співвідношення можуть бути отримані в будь-якій кількості і число їх визначається кількістю шуканих параметрів.

Вираз (3250) використовують для розрахунку величини Ре за експериментальними кривими відгуку системи.

Значення статичної характеристики (Ym) і постійної часу (Т) експериментальних кривих відгуку зазвичай визначають наступним чином: Ym - як максимальне значення У на кривій відгуку; а Т - як проекцію відрізка дотичної, укладеного між точкою дотику і прямий У Ут, на вісь абсцис. При такому визначенні Ут і Т перехідна крива повинна бути знята в інтервалі часу не менше ЗТ.

Числова характеристика кривої відгуку непротічних апарату F визначається графічним інтегруванням площі під експериментальної кривої відгуку.

Для розрахунку /) п за формулою (386) потрібно використання по можливості всієї експериментальної кривої відгуку. Використання ж тільки частини кривої відгуку може привести до суттєвих помилок. Так, наприклад, в роботі[216]показано, що при зменшенні часу відбору проби гк ( відсікання хвоста кривої) від величини, що відповідає значенню концентрації, рівній 0 1 від максимальної, до 0 5 коефіцієнт поздовжнього перемішування, обчислений за методом моментів, зменшується в два рази.

Відзначимо, що перехід до складнішої моделі виправданий лише в тому випадку, коли експериментальна крива відгуку не може бути узгоджена ні р однієї простої моделлю.

Зміна температури в киплячому шарі після подачі в верхню його частину порції нагрітих частинок. 1 - експеримент в точках 6005 і 1 0 (відлік від точки подачі мітки. 2 - розрахунок за моделлю ефективної дифузії. з - розрахунок за моделлю циркуляції частинок. Як видно з малюнка, дифузійна модель не описує початкове запізнення і крутий фронт експериментальної кривої відгуку. циркуляційна модель добре описує отримані експериментальні дані у всьому діапазоні умов проведення експерименту. У роботі[23]дані значення параметрів циркуляційної моделі, знайдені з цих експериментів. 
Попередні розрахунки із залученням методу найменших квадратів показують, що точність оцінок макрокінетіческіх констант, отриманих по експериментальній кривій відгуку тільки на єдине імпульсна обурення індикатором, невелика і істотно зростає при дії на систему декількох послідовно здійснених за часом типових індикаторних збурень. Звідси відразу випливає необхідність послідовного планування прецизійних експериментів.
 Приступимо до обговорення питань ідентифікації ТСВ, починаючи з завдання визначення параметрів математичної моделі за результатами аналізу експериментальної кривої відгуку об'єкта (або його гідравлічної моделі) на імпульсний введення індикатора. В ході планування і математичної обробки різномасштабних трасувальних експериментів із застосуванням різних індикаторів апробовані наступні методичні підходи.

Співвідношення (758) - (765) дозволяють визначити шукані параметри Ре, я, Н1 і Я2 шляхом статистичної обробки експериментальних кривих відгуку на імпульсне обурення з концентрації індикатора в потоці.

Оскільки величина с, може бути взята довільно, то розрахунок Z) n за формулою (376) дає можливість використовувати не одну точку експериментальної кривої відгуку, як в попередньому випадку, а будь-яке число точок.

Експериментальна та модельна вихідні криві порівнюються з багатьох точок - це зводить до мінімуму похибки досвіду для окремих точок. На цю сітку накладають експериментальну криву відгуку, накреслену в тому ж масштабі. Якщо ця експериментальна крива добре збігається з будь-якої з модельних, яка характеризується певними значеннями параметра, то обрана модель - адекватна, а її параметри - визначені. Якщо гарного збігу немає, то порівняння повторюють для іншої моделі.

Закон розподілу отримують з аналізу експериментальних кривих відгуку за допомогою рядів Фур'є.

Тому для інженерних і оціночних розрахунків можна рекомендувати метод обраних точок, в якому задається тільки абсциса або ордината на кривій від кліка. При цьому друга координата на експериментальній кривій відгуку, як правило, не збігається з відповідною координатою на теоретичної кривої. Ступінь відхилення якісно може служити оцінкою похибки моделі і експерименту, хоча така оцінка по одній точці недостатньо коректна.

З порівняння отриманих кривих з експериментальної кривої відгуку неважко вибрати найбільш достовірну величину - ОЖ (П, а також оцінити справедливість даної моделі руху потоку в колоні. Колона являє собою скляну трубку 1 діаметром 3 см і висотою робочої частини 50 см. У верхній її частині розташований кристаллизатор 2 - охолоджуваний мідний стрижень (підведення холодоагенту на малюнку не показаний) і скребок 5 - відрізок спіралі прямокутного перетину.

Початкові безрозмірні моменти для беспараметріческіх і однопараметрических моделей. У тих випадках, коли форма кривої відгуку явно не слід кривим для ІВ та ВП або розрахунок призводить до значень моментів, які не характерним для найпростіших моделей, доводиться вдаватися до однопараметричним моделям - ЯМ або ДМ. В цьому випадку визначається якийсь момент експериментальної кривої відгуку і по ньому розраховується параметр моделі - на підставі наведених у таблиці теоретичних формул, відповідних цього моменту.

Схема перемішування в непроточной апараті згідно рециркуляционной моделі[к уравнениям ]. Визначити параметри моделі за рівнянням кривої відгуку (III.101) - (III.106) досить складно. Більш надійним і зручним є метод, при якому використовується не сама функція відгуку (як при розрахунку параметрів по окремих точках експериментальної кривої відгуку), а її інтегральні числові характеристики. При цьому для визначення шуканих параметрів використовується вся експериментальна крива відгуку, що підвищує надійність отриманих результатів.

Перевірка адекватності моделі починається з встановлення відповідності обраної гідродинамічної структури потоків досліджуваному об'єкту. Збіг експериментальної кривої відгуку, знайденої ступінчастим, імпульсним або частотним методами, з графічним зображенням рішення є підтвердженням можливості використання прийнятої моделі. Експериментальні криві відгуку отримують на дослідній установці, геометрично повністю подібної промисловій установці. 
Крім того, рішення трансцендентного рівняння (345) вимагає тривалих розрахунків на ЕОМ. Тому для інженерних і оціночних розрахунків можна рекомендувати метод обраних точок, в якому задається тільки абсциса або ордината на кривій відгуку. При цьому друга координата на експериментальній кривій відгуку, як правило, не збігається з відповідною координатою на теоретичної кривої. Ступінь відхилення якісно може служити оцінкою похибки моделі і експерименту, хоча така оцінка по одній точці недостатньо коректна.

Можливі два підходи до оцінки впливу структури потоків: на час перебування пара і рідини на ступені поділу. В цьому випадку необхідно мати модельну або експериментальну криву відгуку на імпульсне обурення. Такий підхід передбачає наявність експериментального об'єкта і в більшій мірі придатний до аналізу діючих процесів.

Можливі два підходи до оцінки впливу структури потоків на час перебування пара і рідини на ступені поділу. В цьому випадку необхідно мати модельну або експериментальну криву відгуку на імпульсне обурення. Такий підхід передбачає наявність експериментального об'єкта і в більшій мірі придатний до аналізу діючих процесів.

Можливі два підходи до оцінки впливу структури потоків на час перебування пара і рідини на ступені поділу. Перший полягає у використанні функцій розподілу часу перебування елементів потоку в апараті. В цьому випадку необхідно мати модельну або експериментальну криву відгуку на імпульсне обурення. При такому підході передбачається наявність експериментального об'єкта, що більшою мірою підходить для аналізу діючих процесів.

Визначити параметри моделі за рівнянням кривої відгуку (III.101) - (III.106) досить складно. Більш надійним і зручним є метод, при якому використовується не сама функція відгуку (як при розрахунку параметрів по окремих точках експериментальної кривої відгуку), а її інтегральні числові характеристики. При цьому для визначення шуканих параметрів використовується вся експериментальна крива відгуку, що підвищує надійність отриманих результатів.

Перевірка адекватності моделі починається з встановлення відповідності обраної гідродинамічної структури потоків досліджуваному об'єкту. Збіг експериментальної кривої відгуку, знайденої ступінчастим, імпульсним або частотним методами, з графічним зображенням рішення є підтвердженням можливості використання прийнятої моделі. Експериментальні криві відгуку отримують на дослідній установці, геометрично повністю подібної промисловій установці.

Перевірка адекватності моделі починається з встановлення відповідності обраної гідродинамічної структури потоків досліджуваному об'єкту. Збіг експериментальної кривої відгуку, знайденої ступінчастим, імпульсним або частотним методами, з графічним зображенням рішення є підтвердженням можливості використання прийнятої моделі. Експериментальні криві відгуку отримують на дослідній установці, геометрично повністю подібної промисловій установці.

Зазвичай трасувальні експеримент дає Mi V /Q, що служить підставою для висновку про роботі ТСВ неповним обсягом. Однак таке твердження коректно тільки в тому випадку, якщо трасування перевірена на рівність мас введеного і вийшов індикатора і умова М0 1 відображає саме це рівність. Але така перевірка робиться дуже рідко і ще рідше дає позитивні результати. Зазвичай умова М0 1 забезпечується простий нормування експериментальної кривої відгуку, розподілом функції на її інтеграл. При цьому в математичну модель гідродинаміки ТСВ вносяться похибки нелінійності шкали вимірювальних приладів, Неконсервативні індикатора (осадження, сорбція) і ін. У ситуаціях, коли ці перешкоди усунені правильним вибором типу індикатора і його трасування дози в поєднанні з діапазоном лінійності записуючого устаткування, головну похибка в експеримент вносять хвости вимивання індикатора, які зафіксували за тією ж точністю, що і основні піки функції РВП, неможливо, і які фактично відсікаються від неї.

З огляду на, однак, що дифузійна модель лише наближено описує процес поздовжнього перемішування, а також розкид експериментальних даних, знаходження точного значення Dn, при якому теоретична крива пройде через задану експериментальну точку, не представляється можливим. Крім того, рішення трансцендентного рівняння (345) вимагає тривалих розрахунків на ЕОМ. Тому для інженерних і оціночних розрахунків можна рекомендувати метод обраних точок, в якому задається тільки абсциса або ордината на кривій відгуку. При цьому друга координата на експериментальній кривій відгуку, як правило, не збігається з відповідною координатою на теоретичної кривої. Ступінь відхилення якісно може служити оцінкою похибки моделі і експерименту, хоча така оцінка по одній точці недостатньо коректна.

Найменш точно в дослідах визначаються концентрації на хвостових ділянках кривих відгуку. Отже, похибка в визначенні експериментального моменту зростає зі збільшенням його порядку: неточні значення концентрацій множаться на великі відстані до осі ординат (плечі) у високих ступенях. Тому, щоб не вносити в розрахунок параметрів моделі велику похибку, слід використовувати моменти найнижчих порядків. Але нульовий і перший моменти вже використані для нормування кривої відгуку при її приведення до безрозмірного вигляду. Значить, в однопара-метричних моделях ЯМ і ДМ параметри доцільно визначати по моментам другого порядку; при цьому будуть виходити число розрахункових осередків п і число Пеклі Рее, найкращим чином відповідають опису експериментальної кривої відгуку в рамках ЯМ і ДМ відповідно. Перевага однієї з цих моделей віддається шляхом порівняння моментів наступного (в розглянутому прикладі - третього) порядку: для якої з моделей (ЯМ або ДМ) розрахунковий момент при знайдених значеннях і та Рее ближче до експериментального, га модель краще (адекватніше) описує структуру потоку в апараті.