А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Вибір - щільність - ток

Вибір щільності струму на аноді визначається чистотою чорнового свинцю, так як кірка шламу з анода при електролізі не обсипається і тим тонше, ніж менше домішок в чорновому; свинці.

Характеристики процесу електрорафінування срібла. Вибір щільності струму залежить від змісту в анодах платиноїдів, які при високій щільності струму можуть переходити в розчин, а не в шлам.

Вибір щільності струму визначається не катодних, а анодним процесом, так як срібло виділяється на катоді при всіх умовах у вигляді нещільного пухкого осаду. Анодне розчинення, навпаки, залежить від щільності струму на аноді.

Вибір щільності струму в обмотках автотрансформаторів визначається тими ж умовами, як і у малого трансформатора, по позиції 3 глави третьої.

Вибір щільності струму визначає основні техніко-економічні показники роботи електролізерів даної конструкції і потужності.

максимальні швидкості обертання в функції //при відомому діаметрі якоря. Вибір щільності струму визначається економічними і тепловими умовами.

Вибір щільності струму визначається не катодних, а анодним процесом, так як срібло виділяється на катоді при всіх умовах у вигляді нещільного пухкого осаду. Анодне розчинення, навпаки, залежить від щільності струму на аноді.

Залежність лінійної навантаження статора А від діаметра розточки статора D і системи охолодження. а -. непряме повітряне. б - непряме водневе. в - безпосереднє водневе ротора. г - безпосереднє водневе ротора і водяне статора. Вибір щільності струму статора в більшості випадків пов'язують з допустимою температурою або з величиною втрат в обмотці.

Метод вибору щільності струму в обмотці може бути аналогічний викладеному в гл. Однак існує більш точний метод, в рівній мірі можна застосовувати і для магнітоелектричних ШД.

До вибору щільності струму індуктора слід підходити інакше, ніж при розрахунках омических нагрівачів.

При виборі щільності струму виходять з умови отримання чистих катодних опадів. При високій щільності струму внаслідок підвищеної анодної поляризації посилюється перехід платинових металів в розчин, а, отже, і їх осадження на катоді. Одночасно внаслідок поляризації катода можуть створюватися умови для відновлення на ньому міді і телуру.

При виборі щільності струму для поляризації слід враховувати характер корозійного середовища і металу. Поляризующий ток повинен бути завжди більше струму саморастворения, інакше не можна зрушити потенціал від стаціонарного значення. Взагалі знімаючи криві в нейтральних електролітах, необхідно по можливості отримувати всі три ділянки поляризационной кривої, характерні для реакції відновлення кисню, процесів дифузії і реакції розряду іонів водню.

При виборі щільності струму для поляризації слід врахувати характер корозійного середовища і металу. Поляризующий ток повинен бути завжди більше струму саморастворения, інакше не можна помітно зрушити потенціал від стаціонарного значення. Взагалі знімаючи криві в нейтральних електролітах, необхідно по можливості отримувати всі три ділянки кривої, характерних для реакції відновлення кисню, процесів дифузії і реакції розряду іонів водню. Для цієї мети зазвичай досить довести величину потенціалу металу при катодного поляризації до (- 1 0) - т - (- 1 2) в по водневого електроду.

При виборі щільності струму слід керуватися даними заводів-виготовлювачів для подібних типів електродвигунів, якщо при цьому характер ізоляції і марка проводів не змінюються.

Залежність лінійної навантаження статора А від діаметра розточки статора D і системи охолодження. а -. непряме повітряне. б - непряме водневе. в - безпосереднє водневе ротора. г - безпосереднє водневе ротора і водяне статора. При виборі щільності струму в обмотках з непрямим охолодженням може бути рекомендований наступний підхід. Зазвичай для машин з такою системою охолодження обмежується не тільки температура обмотки, пов'язана з застосовуваним класом ізоляції, але і температурний перепад в ізоляції між міддю обмотки і сердечником статора &.

При виборі щільності струму поляризації враховують характер корозійного середовища і металу. Поляризующий ток повинен бути більше струму саморастворения - це необхідно для зсуву потенціалу від стандартного значення.

Величина AS дозволяє перевірити правильність вибору щільності струму.

Зі сказаного вище видно, що завдання вибору щільності струму вимагає оптимизационного підходу. Розрахунок оптимальної щільності струму проводиться на основі проектних характеристик ЕХГ і системи зберігання палива. Вибране значення щільності струму може коригуватися з урахуванням ресурсу, значення коефіцієнта перевантажень.

Формула (58) є вельми показовою при виборі щільності струму і товщини котушки. Як видно, чим товще котушка, тим менше допустима платність струму.

Розрахунок обмоток трансформатора і дроселя зводиться до визначення кількості витків в кожній обмотці вибору щільності струму і діаметра дроту, визначення втрат в обмотках і перевірці на розміщення всіх обмоток трансформатора на обраному магнітолроводе, а також до визначення перепаду температур трансформатора на дроселі.

Зазначеним графіком можна користуватися при обсязі струму в пазу понад 9000 а, а при меншому струмі представляється велика свобода у виборі щільності струму.

При визначенні виходу по струму в комірці з розбірним кат будинок необхідною умовою є отримання компактних п критий і сталість струму до ланцюга і на кожній секції катод Це досягається застосуванням стабілізованого джерела п постійного струму і вибором щільності струму, при якій нвкел ше покриття виходить хорошої якості по всій поверхн сти катода.

Експлуатація установки з мінімальними витратами визначає оптимальну щільність струму. Вибір щільності струму для даного знесолення залежить від ефективної площі мембран і необхідної продуктивності процесу знесолення. Зв'язок між цими величинами може бути використана при розрахунку оптимальної щільності струму для будь-якого випадку застосування процесу електродіаліз.

При ремонті електричних машин проводиться скорочений розрахунок. В цьому випадку для вибору щільності струму досить скористатися лінійної навантаженням AS, що дозволяє контролювати правильність вибору щільності струму.

У практиці розрахунку трансформаторів часто граничне значення втрат короткого замикання буває задана Зокрема, для всіх силових трансформаторів загального призначення воно регламентовано державними стандартами СРСР. Ця обставина накладає обмеження на вибір щільності струму при розрахунку обмоток трансформаторів.

При визначенні виходу по струму в комірці з розбірним катодом необхідною умовою є отримання компактних покриттів і сталість струму в ланцюзі і на кожній секції катода. Це досягається застосуванням стабілізованого джерела постійного струму і вибором щільності струму, при якій нікелеве покриття виходить хорошої якості по всій поверхні катода.

Незважаючи на численність факторів, які слід враховувати при виборі щільності струму, для кожної конкретної ділянки струмопроводу тільки один з факторів обумовлює необхідність найбільшого зниження щільності струму і отже, він визначає необхідну перетин провідників на цій ділянці.

При ремонті електричних машин проводиться скорочений розрахунок. В цьому випадку для вибору щільності струму досить скористатися лінійної навантаженням AS, що дозволяє контролювати правильність вибору щільності струму.

Необхідний тепловий (режим обмоток дроселів забезпечується правильним вибором величин магнітної індукції і 1ПЛОТНОСТІ струму. Ненасичені дроселі працюють при тих же значеннях магнітної індукції, як і трансформатори. Тому вибір щільності струму в обмотках дроселів цього типу проводиться так само, як і для трансформаторів.

Таким чином, з рівнянь (9 - 3) і (9 - 5) можна визначити число витків і діаметр дроту, що задовольняють заданим умовам: напруга мережі; необхідну величину я. Додатковою умовою є вимога, щоб котушка не нагрівається надмірно під час роботи. це ( виконується три травильном виборі щільності струму /, що буде викладено нижче. Другим додатковим умовою є те, що з огляду на ограяіченной потужності джерел струму загальна споживана потужність не повинна перевищувати певної встановленої величини. Шляхом регулювання деяких параметрів можна домогтися зниження споживаної потужності що видно з наступних міркувань.

До визначення маси металу і втрат в обмотках. У практиці розрахунку трансформаторів часто граничне значення втрат короткого замикання буває задано. Зокрема, для всіх силових трансформаторів загального призначення воно регламентовано ГОСТ. Ця обставина накладає обмеження на вибір щільності струму при розрахунку обмоток трансформаторів.

За весь період випробування установки (близько 18 місяців) не було виявлено ніяких руйнувань рамок або прокладок. Не було отримано жодних доказів, які могли б підтвердити, що електродіалізним процес менш надійний при високій щільності струму (До 30 MalcM. Внаслідок цього було зроблено висновок, що вибір щільності струму для процесу будь-якого призначення цілком залежить від економічних міркувань. За винятком даних ТЗ, всі інші вихідні дані доцільно зберігати в базі даних. Вибір варіантів активної частини СГ зводиться до перебору заздалегідь складеного переліку варіантів, який вводиться з вихідними даними або зберігається в базі даних. Особливості складання розрахункових моделей процесу проектування СГ розглядаються нижче в § 525.3. Відзначимо, що декомпозиція задачі оптимізації СГ на підзадачі мінімізації маси активної частини СГ і мінімізації температур обмоток досягається шляхом ітераційного способу вибору щільності струмів в обмотках. Для проведення електромагнітних і теплових розрахунків СГ спочатку щільності струмів задаються на рівні гранично допустимих значень, відомих з досвіду попередніх розробок. Після мінімізації маси і температур знайдені значення температур порівнюються з гранично допустимими. Якщо є запас по температурі то відповідна щільність струму підвищується і знову вирішуються завдання мінімізації маси і температур, якщо навпаки, то щільності струму відповідно зменшуються і так до тих пір, поки з бажаною точністю буде досягнуто збіг розрахункових і гранично допустимих температур.

Схема для отримання порошку. Підготовку поверхні катода перед кожним досвідом проводять згідно з додатком II, видаляючи утворену губку. Електродом порівняння служить мідний електрод у вигляді зануреної в електролітичний ключ дроту: потенціал міді в даних розчинах близький до оборотного значенням. Поляризаційні вимірювання закінчують при потенціалах виділення водню. Для вибору щільності струму при електролізі використовують мінімальне значення inpefl, що відповідає умовам стаціонарної дифузії.

Залежність струму і моменту асинхронного двигуна від ковзання[IMAGE ]Робочі характеристики асинхронного двигуна. Робочі характеристики асинхронних двигунів (рис. 8.3) показують, що найбільшого ККД правильно спроектований двигун досягає при навантаженні на 15 - 20% менше номінальної. Двигуни розраховуються так тому, що більшість з них через стандартної дискретної шкали потужностей працюють з недовантаженням. Нагадаємо, що найбільший ККД буде у двигуна при навантаженні при якій постійні не залежать від струму втрати (втрати в сталі механічні вентиляційні) будуть в сумі дорівнюють змінним, залежних від струму, - електричним втрат в обмотках двигуна (див. Гл. Це дозволяє при проектуванні спрямованим вибором щільності струму в обмотках і індукції на ділянках магнітопроводу визначити навантаження, при якій ККД досягне максимального значення.

Однак при електролітичному рафінуванні міді вартість електроенергії не відіграє суттєвої ролі в вартості переділу. вартість амортизації капіталовкладень виходить трохи вище. Повернення вкладених засобів і максимальне використання діючих установок без завищення питомої витрати електроенергії веде до того, що в питаннях вибору щільності струму прагнуть домогтися максимальної технічно допустимої і одночасно знизити втрати дорогоцінних металів.

Схема для отримання порошку. 1 -електролізер. 2-кгтод у вигляді стрижня . 3 4 - par твори л4іе auoj tf. 5. 6 іератшрімис аноди. RJ - реостат п ланцюга раг. твадімю. am. Дої. - Ftj - реог. тат п ланцюга нсрвс. тпор[мих аіодоп.

Підготовку поверхні катода перед кожним досвідом проводять згідно з додатком II, видаляючи утворену губку. Електродом порівняння служить мідний електрод у вигляді зануреної в електролітичний ключ дроту: потенціал міді в даних розчинах близький до оборотного значенням. Поляризаційні вимірювання закінчують при потенціалах виділення водню. Вивчають вплив швидкості розгортки в інтервалі від 2 до 0 3 мА /с на форму кривої і значення 1Пред - Для вибору щільності струму при електролізі використовують мінімальне значення 1пред, що відповідає умовам стаціонарної дифузії.

Підготовку поверхні катода перед кожним досвідом проводять згідно з додатком II, видаляючи утворену губку. Електродом порівняння служить мідний електрод у вигляді зануреної в електролітичний ключ дроту: потенціал міді в даних розчинах близький до оборотного значенням. Поляризаційні вимірювання закінчують при потенціалах виділення водню. Вивчають вплив швидкості розгортки в інтервалі від 2 до 0 3 мА /с на форму кривої і значення попер. Для вибору щільності струму при електролізі використовують мінімальне значення г перед, що відповідає умовам стаціонарної дифузії.

Серії ванн, що живляться ртутними або напівпровідниковими випрямлячами, знаходяться під високою напругою. Серія електролізних ванн може бути розташована в двопрогінному будівлі біля якого прилаштовують будівлю перетворювальної підстанції. Таке розташування підстанції зменшує втрати напруги в струмоведучих системі так як електричний ланцюг, складена з послідовно з'єднаних ванн, починається і закінчується у того торця будівлі до якого прибудована перетворювальна підстанція. Дуже суттєва при ошиновке ванн надійність електричних контактів в вузлах струмоведучих системи. Кращими визнані зварні контакти. Щільність струму для струмопідвідної системи розраховують окремо. Вона не повинна бути більше 1 А /мм2 провідника. При виборі щільності струму враховують вартість електроенергії і ошиновки.