А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Відцентрова сила - лопатка

Відцентрова сила лопаток і гребенів сбода рівні 2200000 кг при 3000 об /хв.

Відцентрова сила лопаток підвищує, таким чином, напруга в барабані і змушує обмежуватися ще меншими величинами окружної швидкості, ніж ті, які були вказані вище.

Сл - відцентрова сила лопаток і проміжних вставок на ділянці у барабана.

Навантаження ротора відцентровою силою лопаток перших ступенів незначна, але навантаження від довгих лопаток останніх ступенів величезна.

Розрахункова схема торцевого ялинкового хвоста. Необхідні для розрахунку величини відцентрових сил лопатки і бандажних зв'язків беруть з розрахунку на міцність робочих лопаток. При визначенні відцентрових сил хвоста і грибка диска їх розбивають на ряд ділянок.

Напруження в диску від відцентрових сил лопаток, розподілених несиметрично уздовж окружності.

В обід диска від відцентрових сил лопаток і маси обода виникають розтяжне і изгибающее напруги.

Звідси видно, що для визначення відцентрової сили лопатки необхідно знати закон зміни площ перетинів лопатки по її довжині.

Коефіцієнти cts і PS для дисків постійної товщини з бічної навантаженням. Перш за все встановлюють інтенсивність радіальних навантажень від відцентрових сил лопаток в кінці і на початку диска, а потім значення інтенсивності лінійно усереднюються для проміжної частини диска. далі, попередньо обравши форму диска, виконують два розрахунки. Перший розрахунок проводиться від маточини до периферії диска при робочої кутової швидкості а (Ордб-Для цього задаються тангенціальним напругою в отворі маточини. Радіальне напруга також має бути відомо. За допомогою формул (206) відповідно до виду ділянок диска послідовно визначають напруги в кінці даного і на початку наступного ділянки до тих пір, поки не отримують деякий радіальне напруга на зовнішньому діаметрі диска а гн. Другий розрахунок виконується для виключення отриманого зовнішнього радіального напруги а гн, яке у дисків відцентрових машин завжди має дорівнювати нулю.

Так як відцентрова сила грибка зазвичай значно менше відцентрових сил лопаток і хвостів, то введення в розрахунок коефіцієнта а, що лежить в зазначених межах, забезпечує достатню точність розрахунку напружень як в грибку, так і в самому диску.

Наприклад, в турбінах такі напруги обумовлені відцентровими силами лопаток, закріплених на циліндричній поверхні диска.

Ескіз колеса пентілятора високого. тиску. При розрахунку дисків коліс відцентрових вентиляторів навантаження від відцентрових сил лопаток слід приймати, як було сказано вище, в 100% Для заднього (корінного) диска і в 50% для переднього.

При цьому необхідно врахувати додаткове напруження, яке викликається відцентровою силою лопаток на барабані.

Руйнування ялинкового хвостового з'єднання з окружної заведенням. При проектуванні ялинкового хвостовика зазвичай виходять з того, що відцентрова сила лопатки сприймається всіма зубами рівномірно. Однак в дійсності навантаження на зуби нерівномірна: перша пара зубів може брати на себе навантаження істотно більше середньої.

Розрахункова схема Т - образного хвоста. У перетині В-В обода диска виникають напруги розтягнення і вигину від дії відцентрових сил лопатки і частини обода вище цього перетину.
 Замкові з'єднання лопаток знаходяться під впливом наступних силових факторів: а) відцентрових сил лопаток і моментів від відцентрових сил, що виникають при зміщенні (виносах) центрів тяжіння поперечних перерізів лопатки по відношенню до радіусу диска; 6) моменту газових зусиль в осьовій площині і в площині обертання ротора. Замки газових турбін, крім того, працюють в складних температурних умовах, що викликають в початковий момент пружно-пластичні деформації, а потім і деформації повзучості матеріалу. Еслінагрувкаі температура вамка не постійні, то розрахунок зазвичай ведуть при еквівалентних навантаженнях і температурах.

Сили, що викликають напруження в робочій лопатці, складаються з розривають зусиль ог відцентрових сил лопатки, бандажа і скріплюють дротів, а також з парових зусиль на лопатку. Відцентрові сили викликають напруження розтягу, а парові зусилля - згинальні напруги. Розрахунок лопатки на міцність зводиться до розрахунку на розрив від відцентрових сил і на вигин від парових зусиль.

Подача твердих частинок на деталь здійснюється за допомогою кінетичної енергії стисненого повітря або відцентрової сили лопаток турбіни. При цьому повітря повинно бути очищене від води н масла в масловодоотделі-телях. Обробка проводиться в спеціальних піскоструминних або дробоструминних агрегатах.

Подача твердих частинок на деталь здійснюється за допомогою кінетичної енергії стисненого повітря або відцентрової сили лопаток турбіни. При цьому повітря повинне бути очищений від води і масла в масловодоотделі-телях. Обробка проводиться в спеціальних піскоструминних або дробоструминних агрегатах.

Напруження в диску. | Граничні умови при розрахунку диска. Радіальні напруги на зовнішньому контурі Оу - ь (рис. 45) створюються відцентровими силами лопаток і замкової частини диска. У центрі диска бее отвори Ojo - rot iTO випливає з умови осьової симетрії.

Напрямки напруг диску. | Граничні умовна при розрахунку йіс-кою. радіальні напруги на зовнішньому контурі о /-, (рис. 52) створюються відцентровими силами лопаток і замкової частини диска.

Схеми приводів з проміжним зубчастим колесом. Барабанний пустотіла ротор 3 має малу масу, але недостатньо міцний і жорсткий проти дії відцентрових сил лопаток. У конструкціях 4 - 6 барабан посилений внутрішніми.

Барабанний пустотіла ротор 3 має малу масу, але недостатньо міцний і жорсткий проти дії відцентрових сил лопаток. В конструкціях 4 - 6 барабан посилений внутрішніми кільцевими ребрами.

Барабанний пустотіла ротор 3 має малу вагу, але недостатньо міцний і жорсткий проти дії відцентрових сил лопаток.

Дискову частину з'єднання також розраховують на зріз по перетинах Б - В (рис. 43), на зминання від відцентрових сил лопатки і штифта, а також на розрив - по перетинах А - А між отворами.

Матеріал роторів ЦНД повинен володіти іншими якостями: високою статичною міцністю, забезпечує надійну роботу при високих напругах, що створюються відцентровими силами лопаток і самого ротора, високою в'язкістю руйнування, що перешкоджає крихкому руйнуванню при наявності дефектів, і високим опором корозійного розтріскування.

Так як в загальному випадку довжина хвостовика видання (уздовж осі турбіни) може бути змінної по висоті, між іншим, що відцентрова сила лопатки з хвостовиком Сл розподіляється між зубами пропорційно величинам їх поверхонь, знаходяться в контакті.

На показаний осьовий компресор з роз'ємним ротором бару-банно-дискової конструкції, в якому сталеві диски з'єднані між собою (IV за допомогою прізонние болтів (. Диски першої і останньої ступенів компресора виконані заодно з цапфами. Отвори під прізонние болти в дисках і фланцях барабанних проставок свердлять і розгортають по зв'язаних кондукторам, використовуючи при цьому для центрування центральні отвори в дисках. Така конструкція ротора є більше ремонтопридатною в порівнянні з ротором раніше розглянутого компресора (. Однак при заміні окремих частин ротора отвори для прізонние болтів повинні оброблятися знову під ремонтний розмір болтів. прізонние болти забезпечують надійну передачу крутного і згинальних моментів, а також осьових зусиль. На перших щаблях, де довжини лопаток і кути пазів до осі ротора найбільші, на штифти передається значна за величиною складова відцентрових сил лопаток.
 Температурні напруги в диску. | Диск постійного перетину з ободом. Диски такій конфігурації застосовують в тих випадках, коли окружна швидкість на ободі невелика (і 200 м /сек) і навантаження створюється в основному відцентровими силами лопаток і замків.

Температурні напруги в[IMAGE ]Диск постійного перетину з ободом. Диски такій конфігурації застосовують в тих випадках, коли окружна швидкість ка ободі невелика (а 200 м /с) і нагруака створюється в основному відцентровими силами лопаток і замків.

У багатьох випадках на зовнішній циліндричній поверхні диска задані певні значення радіальних напружень (ср) р /р Наприклад, в турбінах такі напруги обумовлені відцентровими силами лопаток, закріплених на циліндричній поверхні диска.

Розглянемо сили, що діють на робочу лопатку під час роботи турбіни. Відцентрова сила лопатки і бандажа викликає напруження розтягання і вигину в профільній і хвостовій частинах робочої лопатки. ці напруги при заданій частоті обертання є постійними, що не змінюються в часі.

Під дією відцентрових сил лопатки розкручуються, і деякі з їхніх власних частот можуть досить сильно змінитися навіть при знятті поля відцентрових сил, але збереженні нової геометричної конфігурації, що виникала під його впливом. Розрахунок коливань робочих коліс з такими лопатками бажано вести, вводячи в нього ті геометричні характеристики, які лопатки набувають в Внаслідок статичного дії відцентрових сил при заданій частоті обертання.

Мала величина напруги, отриманого від розтягування лопатки відцентровими силами, пояснюється невеликою питомою вагою металу лопатки. Напруга від відцентрової сили лопатки приблизно пропорційно добутку квадрата окружної швидкості Uz на питому вагу у матеріалу колеса.

Під дією відцентрової сили лопатки S притискаються до внутрішньої стінки склянки С, ексцентричного по відношенню до осі хрестовини.

На рис. 416 г - з показані варіанти зубчато-пазового кріплення складальних лопаток в турбінному роторі. У конструкції г відцентрова сила лопатки сприймається одним уступом на хвостовику лопатки, внаслідок чого несучі поверхні відчувають високі напруги зминання.

Промтела мають зубчіковий профіль, узгоджений з профілем паза ротора. Таким чином, відцентрова сила лопатки передається безпосередньо на ротор, а сприймається спочатку тільки промтеламі і через них передається ротору. Між кожною парою пазів в барабані ротора профре-зеровани наскрізні канавки у вигляді хвоста, призначені для установки останніх в ряду промтел при оснащенні ротора лопатками. Після установки лопаток ці канавки закриваються спеціальними замковими вставками, які потім розклинюються і запаюються срібним припоєм.

Промтела мають зубчіковий профіль, узгоджений з профілем паза ротора. Таким чином, відцентрова сила лопатки передається безпосередньо на ротор, а сприймається спочатку тільки промтеламі і через них передається ротору. Між кожною парою пазів в барабані ротора нрофре-зеровани наскрізні канавки у вигляді хвоста, призначені для установки останніх в ряду промтел при оснащенні ротора лопатками. Після установки лопаток ці канавки закриваються спеціальними замковими вставками, які потім розклинюються і запаюються срібним припоєм.
 Недоліки зубчікових хвостів, пов'язані з появою розпірних зусиль, при барабанному роторі не позначаються. При великих навантаженнях від відцентрових сил лопатки з висаджених хвостом непридатні, проте в описуваному випадку ці навантаження не перевищують помірних.

До оцінки впливу обертання на власні частоти диска постійної товщини, що несе лопатки. маса М004 кг. число лопаток 534. щільність матеріалу диска p S4. 103 кг /м3. суцільні лінії - розрахунок за рівнянням. штрихові - по рівняння. Основна причина відмінності полягає в тому, що використання рівнянь (6.4) вимушено призводить до орієнтації відцентрових сил, що діють з боку лопаток на диск, не в радіальних напрямках, а по дотичним до викривляється серединної поверхні коливається диска. Це тягне за собою втрату відновлює дії моментів від відцентрових сил лопаток, прикладених до периферії диска. Вплив їх реально може виявитися досить істотним.

Однак, маючи на увазі, що такий розрахунок досить складний, в практиці чинять інакше. Напруги розтягнення в грибку підраховують з умови того, що на нього діє повна відцентрова сила лопаток, бандажів і самого грибка. Причому відцентрова сила грибка множиться на коефіцієнт СС1 що враховує ту обставину, що грибок, представляючи собою суцільне кільце, передає диску лише частину свого відцентрової сили.

Замковий виріз в грибку[IMAGE ]Замок робочих лопаток з грибоподібним обода диска одноопорного хвоста хвостом. Кріплення до грибка обода диска. Ці хвости відрізняються надійністю в роботі, простотою збірки і великий несучою здатністю. При відцентрових силах лопаток, що досягають величин порядку 100 тс, тільки торцеві ялинкові хвости здатні нести таке навантаження.

Додання равнопрочності вузлів. При зубчато-пазів кріпленні лопаток турбіни в роторі конструкція з зубами прямокутного профілю (рис. 430 д) нераціональна з двох причин. По-перше, хвостовик лопатки, який має однакову товщину, неравнопрочен. Ближ: айшее до цоколю перетин, котра сприймає повну відцентрову силу лопатки, перевантажено в порівнянні з іншими перетинами, на які діють сили, прогресивно убутні до кінця хвостовика. У перемичках ротора картина зворотна. Перетин перемички, найближчим до кінця хвостової частини, перевантажено в порівнянні з встановленими вище перетинами.

Однак напруги вигину біля основи зуба, пропорційні квадрату висоти 0 5s підстави, різко зростають (в 5 разів у порівнянні з конструкцією г), незважаючи на зменшення сили, що припадає на кожен зуб. Напруження зрізу підвищені, так як сума висот 0 5s зубів дорівнює половині загальної довжини /хвостовика. Конструкція неравнопрочна на розтягнення: перетин т хвостової частини, котра сприймає повну відцентрову силу лопатки, перевантажено в порівнянні з нижчерозташованими перетинами, на які діють сили, прогресивно убутні до кінця хвостовика. В щоках ротора картина зворотна: перетину щік, найближчі до кінця хвостової частини, перевантажені в порівнянні з встановленими вище перетинами.

Однак напруги вигину біля основи зуба, пропорційні квадрату висоти 0 5s підстави, різко зростають (в 5 разів у порівнянні з конструкцією г), незважаючи на зменшення сили, що припадає на кожен зуб. Напруження зрізу підвищені, так як сума висот 0 5s зубів дорівнює половині загальної довжини /хвостовика. Конструкція неравнопрочна на розтягнення: перетин m хвостової частини, котра сприймає повну відцентрову силу лопатки, перевантажено в порівнянні з ніжерас-покладеними перетинами, на які діють сили, прогресивно убутні до кінця хвостовика. В щоках ротора картина зворотна: перетину щік, найближчі до кінця хвостової частини, перевантажені в порівнянні з встановленими вище перетинами.

Зонтичні (а і вірні (б форми коливань дисків. | Тріщини тривалої міцності в хвостовому з'єднанні турбін 125 МВт. Особливо небезпечним місцем диска є його обід, на якому кріпляться лопатки. Форма обода складна, лопатки паз має заокруглення малого радіусу, в яких діють підвищені напруги. Ці напруги збільшуються при нещільної установці лопатки в диску, коли на диск починають діяти поряд з відцентровою силою лопатки змінні напруги від її коливань.

розрахунок робочих коліс на міцність представляє певні труднощі. Загалом досить вести розрахунок спрощеним методом з додатковим запасом міцності. диски коліс можуть бути розраховані як диски равней міцності, а маточина - як диск постійної товщини, навантажені сумарною радіальної навантаженням від відцентрових сил лопаток.

З механіки відомо, що сила інерції будь-якого тіла дорівнює масі, помноженої на повне прискорення цього тіла. Значить, сили інерції тим значніше, чим більше рухомі маси і прискорення їх руху. У сучасних швидкохідних машинах прискорення руху досягають величезних значень, а сили інерції в сотні і тисячі разів перевищують вагу рухомих частин машини. Наприклад, у швейній машині прискорення руху деяких частин досягає 10 тис. М /секг. Відцентрова сила лопатки турбіни перевищує вагу лопатки в десятки тисяч разів.