А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Форми - ток

Форми струмів в первинної та вторинної обмотках відрізняються від синусоїдальної.

Форми струму, по-отримати потрібну форму і величину лучанин на моделі ка-амплітуди ПВН.

Тому форми струмів емітера і колектора практично збігаються е точністю до тих спектральних складових, частоти яких лежать нижче частоти 0 5 СОА.

Найбільшою незалежністю показань від форми струму мають прилади термоелектричної системи.
 Наведені на рис. 13 форми струму і напруги в різних точках електронного блоку допоможуть в знаходженні і усунення причин поганої роботи системи запалювання.

Експериментальна крива. Поляризація електрода залежить від форми струму, що протікає через осередок. Найбільша поляризація спостерігається в разі постійного струму, найменша - при симетричному змінному струмі високої частоти. Постійний струм не завжди є найкращою формою струму для електролізу.

На рис. 1010 наведені форми струмів і напруг для тактів запису і зчитування в припущенні, що запис 1 проводиться вхідним струмом, що представляє колекторний струм попередньої комірки, а зчитування - імпульсом струму від джерела прямокутних тактовихімпульсів.

Результати[3]практично не залежать від форми струму. Це пояснюється формулою (31), в яку входить інтегральна стосовно струму величина - енергія.

Величина цих змін залежить від сили і форми струму високочастотного підмагнічування і від ступеня намагніченості головок. Важливою умовою зменшення нелінійних спотворень є - правильний вибір робочого режиму підсилювальних елементів, при якому виключався б візит амплітуди сигналу за межі лінійної ділянки характеристик.

Блок-схема найпростішого осцилографа і пристрій електронно трубки. Електронний осцилограф дозволяє візуально спостерігати і досліджувати величини і форми струмів і напруг в різних ділянках радіотехнічних схем.

Термометр опору. Цей спосіб дозволяє отримати ефективне зна ня незалежно від форми струму і при малій споживаної потужності.

Нижче розглядаються залежності показань приладів найбільш поширених систем від роду і форми струму, наводяться загальні міркування, що визначають характер шкали і власне споживання енергії.

При харчуванні від тиристорних перетворювачів потужність ДПТ коригується розробником приводу в залежності від форми струму. При цьому пульсація напруги збудження не повинна перевищувати 5% номінальної напруги збудження.

При цьому, як показує аналіз, спотворення форми напруги на болометр щодо форми струму визначається головним чином наявністю третьої гармоніки.

Фаза гармоніки залежить від схеми з'єднання обмоток випрямленої трансформатора, тому, наприклад, форми струмів, наведені на рис. віг табл. 3.6 виявляються для двох розглянутих 
Найбільш частою несправністю системи відомості є малий діапазон регулювань, що виникає як через старіння деталей, так і зміни амплітуди і форми струмів відхилення, що подаються в обмотки регулятора відомості.

У помножувачах частостей, поряд зі звичайним режимом, робота кремнієвих я германієвих діодів з накопиченням заряду може супроводжуватися динамічним пробоєм, при якому форми струмів і напруг суттєво відрізняються від відомих. В даному повідомленні аналізуються форми струмів і напруг, отримані на моделі паралельної схеми помножувача частоти без холостих контурів, що працює з динамічним пробоєм.

Схеми термоелементів. Основні переваги: можливість використання в дуже широкому діапазоні частот (до сотень і навіть тисяч мегагерц); висока чутливість; незалежність показань від форми струму.

Зауважимо, що вимірювання в колах змінного струму виробляються переважно електровимірювальними приладами електромагнітної і електродинамічної (феродинамічні) систем, свідчення яких дорівнюють чинним значенням незалежно від форми струму і напруги. Отже, щоб привести у відповідність дійсні і розрахункові значення в стабілізаторі і узгодити їх з даними вимірів, необхідно уточнити отримані теоретичні вирази, де в якості еквівалентних синусоїд прийняті перші гармоніки. Це доцільно виконати за допомогою поправочних коефіцієнтів.
 Вимірювання величини зварювального струму точкових і роликових машин пов'язано з великими труднощами внаслідок значної величини зварювального струму, що досягає 100 ка і вище, короткочасність імпульсу струму і несінусоі-далиюп форми струму більшості зварювальних машин.

Вектор магнітної індукції, що характеризує поле, створене струмом, повинен бути пропорційний току, довжині дроти, магнітної проникності середовища (що характеризує її магнітні властивості), залежатиме від форми струму і відстані до розглянутої точки. Залежність від відстані для кругового і прямого струмів на досвіді досліджували Біо і Савар. Вони прийшли до висновку, що вектор магнітної індукції обернено пропорційний відстані від струму до даної точки.

Температура p - n - переходу, визначається потужністю втрат і умовами охолодження, які в свою чергу залежать отсреднего значення струму на вентилі, величини прямого падіння напруги, форми струму і теплового опору приладу.

вектор магнітної індукції, що характеризує поле, створене струмом, повинен бути пропорційний силі струму, довжині дроти, магнітної проникності середовища (що характеризує її магнітні властивості), залежатиме від форми струму і відстані до даної точки. Залежність від відстані для кругового і прямого струмів на досвіді досліджували Біо і Савар. Вони прийшли до висновку, що вектор магнітної індукції в даній точці обернено пропорційний її відстані до струму.

Криві струмів перетворювача описуються на ділянках комутації і ділянках основного горіння різними аналітичними виразами. Форми струмів при штучної і природної комутації перетворювача, індуктивність реактора, що згладжує якого можна вважати нескінченно великою (xd), відрізняються один від одного тільки на ділянках комутації, так як в інтервалі основного горіння вентилів все струми є постійними величинами.

Схема лінійного анодного детектора. | Характеристики випрямлення катодного детектора. На кривих вказано ефективне значення вхідної напруги, б. При наявності сигналу напруга на Ск збільшується і лампа залишається замкненою протягом більшої частини періоду, за винятком моментів часу поблизу пікових значень прикладеного сигналу. Форми струму і напруги виходять такими ж, як у лінійному диодном детекторі. Однак ток тут створюється джерелом анодного харчування, а не джерелом сигналу, як в діодному детекторі. Характеристики випрямлення для катодного детектора можуть бути побудовані так само, як і для діодного детектора. Навантажувальні прямі для постійного і змінного струму проводяться аналогічно тому, як це робилося для діодного детектора.

Навантаженням служила стартерная акумуляторна батарея. Форми струмів і напруг, наведені на осцилограмах, а також інтервали тривалості їх дії повністю відповідають еквівалентним схемами, наведеними на рис. 63 для окремих інтервалів роботи випрямляча.

Перетворювач реально є сполучною ланкою між двома електричними або електронними системами, тому завжди важливо розуміти роботу перетворювача стосовно до тих конкретним системам, з якими він взаємодіє. Зокрема, форми струмів і напруг на вході і виході перетворювача, їх значення можуть визначатися і задаватися зовнішніми системами.

Схеми генераторів з стороннім збудженням розрізняються за способом живлення в ланцюзі анода і в ланцюзі сітки і з вигляду анодного навантаження. В Залежно від форми струму в анодному ланцюзі розрізняють два можливих режиму лампового генератора. Режимом коливань першого роду називають такий, при якому зміна анодного струму в точності відповідає зміні сіткової напруги. Так як при коливаннях першого роду коефіцієнт корисної дії завжди менше 50%, то в радіоапаратурі в більшості випадків для генерації струму високої частоти застосовується режим коливань другого роду.

У помножувачах частостей, поряд зі звичайним режимом, робота кремнієвих я германієвих діодів з накопиченням заряду може супроводжуватися динамічним пробоєм, при якому форми струмів і напруг суттєво відрізняються від відомих. В даному повідомленні аналізуються форми струмів і напруг, отримані на моделі паралельної схеми помножувача частоти без холостих контурів, що працює з динамічним пробоєм.

Додаткові втрати потужності залежать від форми струму в обмотці якоря, яка, в свою чергу, визначається схемою вихідного каскаду і частотою комутації, обраної в системі.

Слід зауважити, що струм джерела позитивний, коли тиристори з непарними номерами знаходяться в провідному стані, і струм джерела негативний, коли тиристори з парними номерами знаходяться в провідному стані. На цьому ж малюнку показані форми струмів кожної фази ia, /b, /c джерела. Видно, що форми струмів в фазах джерела є 120-градусними квазіпрямоугольнимі імпульсами. Таким чином, можна зробити висновок, що випрямляч споживає квазі прямокутні і ток від трифазної мережі.

Найпростіша схема випрямляча з використанням газотрона зображена на рис. 5.3 а. На рис. 5.3 б показані форми струмів і напруг в різних частинах схеми.

Інша працювати в мережах з газорозрядними лам нами. Газовий розряд викликає спотворення сінусоідаль ної форми струму, з'являються вищі гармонійні складові тдка (в основному струми третьої гармоні-ки), що протікають по нульовому проводу навіть при рівномірному завантаженні фаз. Струм в нульовому проводі в залежності від співвідношень індуктивного і ємнісного опорів ПРА може досягати 80 - 83% струму в фазних проводах, а, враховуючи деякий зрівняльний струм від можливої нерівномірного завантаження фаз, розрахунковий струм в нульовому проводі в випадках застосування компенсованих ПРА (coscp 0 9 і вище), зазвичай приймають рівним току в фазних проводах.

Характеристики випрямлення діода наприклад 7 - 13. Детектирование слабких сигналів засноване на використанні нелінійності характеристики діода поблизу початку. На рис. 7 - 83 б показані форми струму і напруги для схеми діодного детектора, рис. 7 - 83 а - при слабкому сигналі.

Коливання напруги відносно менше, ніж струму, загасають вони швидше і зрушені на чверть періоду. Таким чином, на відміну від області фронту сигналу при t T форми струму і напруги в ланцюжку не збігаються.

Конденсатори постійної ємності (або просто конденсатори) є неодмінними елементами всіх приймачів і підсилювачів. Промисловість випускає дуже широкий асортимент типів конденсаторів для використання в різних ланцюгах апаратури при різних значеннях напруги і форми струму.

Теплові прилади можна застосовувати для вимірювань в колах постійного і змінного струму, так як вони надають однаковий тепловий вплив. Перевагами приладів теплової системи є можливість вимірювання в колах постійного і змінного струму і незалежність свідчень від зовнішніх магнітних полів, форми струму і його частоти.

При змінному струмі або при пульсаціях зовнішнього магнітного поля відбуваються циклічні зміни магнітної індукції всередині надпровідника, що призводять до дисипації енергії. При частотах, що не перевищують десятка кілогерц, втрати носять гістерезисний характер, який визначається амплітудним значенням, і не залежать від форми струму. Критична щільність змінного струму на частотах 10 - І 00 Гц мало залежить від частоти і по порядку значень її амплітуди відповідає критичним значенням щільності постійного струму. З подальшим підвищенням частоти критична щільність змінного струму падає і може стати більш ніж на два порядки нижче критичної щільності постійного струму.

Шкала термоелектричних амперметрів і вольтметрів близька до квадратичної, і тому її перші 20 - 25% зазвичай не використовують. Основні переваги термоелектричних приладів: можливість використання в дуже широкому діапазоні частот (деякі типи цих приладів застосовують на частотах до сотень і навіть тисяч мегагерц), висока чутливість, незалежність показань від форми струму.

Тимчасові комутуючу транзисторі, діод, діаграми струмів і на - дроселі і конденсаторі дорівнюють нулю, напруг однотактний то для всіх розглянутих схем спра-конверторів. ведливо співвідношення. На рис. 828 представлені тимчасові діаграми струмів і напруги на дроселі для схем на рис. 827. При побудові діаграм прийнято, що L я З досить великі. Це дозволяє вважати струми через дросель і навантаження не залежними від часу. Форми струмів і напруг, зображених на рис. 827 однакові для всіх трьох схем.

Слід зауважити, що струм джерела позитивний, коли тиристори з непарними номерами знаходяться в провідному стані, і струм джерела негативний, коли тиристори з парними номерами знаходяться в провідному стані. На цьому ж малюнку показані форми струмів кожної фази ia, /b, /c джерела. Видно, що форми струмів в фазах джерела є 120-градусними квазіпрямоугольнимі імпульсами. Таким чином, можна зробити висновок, що випрямляч споживає квазі прямокутні і ток від трифазної мережі.

Навантажувальна характеристика випрямляча, що працює на індуктивність. Випрямлячі, що працюють на активне навантаження без фільтра, застосовуються порівняно рідко. Порядок розрахунку залишається таким же, як у випадку роботи випрямляча на індуктивність. Форма струму в фазах вторинних обмоток відрізняється від форми струму при роботі на індуктивність.

Струм насичення легко може бути знайдений як з розрахунку, так і з досвіду. Інша працювати з струмом холостого ходу магнітних підсилювачів з самонасищеніем, форма, а отже, чинне і середнє значення якого обумовлені магнітними властивостями сердечників, величиною відносини Bam /Bs, вибором схеми з'єднання навантажувальних обмоток і іншими факторами. Залежність В - Н, знята на змінному струмі, через відмінності форми струму намагнічування сердечника від форми струму холостого ходу підсилювача не може бути використана для визначення величини останнього.