А Б В Г Д Е Є Ж З І Ї Й К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Ю Я
Форма - хвиля - напруга
Форма хвилі напруги залежить від типу випрямляча.
Щоб переконатися, що форма хвилі напруги в кінці лінії 2 повністю подібна формі хвилі напруги на початку лінії і, візьмемо напруга на вході лінії у вигляді суми двох синусоїдальних коливань, одне з яких має частоту о, а інше 2и, і складемо вираз для иу.
На рис. 4 - 13 приведена форма хвилі напруги і струму при двох системах регулювання.
Яким умовам повинна відповідати лінія, щоб форма хвиль напруги і струму в ній не змінювалася і була однією і тією ж в будь-який момент часу.
З цих графіків видно, що при наявності пластичних деформацій форма хвилі напружень змінюється від перетину до перетину, причому величини максимальних напружень зменшуються з віддаленням від навантаженого кінця стержня.
Коефіцієнти трансформації не залежать від часу і тому не впливають на форму хвилі напруги і струму.
Типові форми. | Падіння хвилі на підстанцію. С; б - у розтин лінії включена індуктивність L; в - форма хвилі напруги на шинах підстанції при прямокутної падаючої хвилі кінцевої довжини.
Щоб переконатися, що форма хвилі напруги в кінці лінії 2 повністю подібна формі хвилі напруги на початку лінії і, візьмемо напруга на вході лінії у вигляді суми двох синусоїдальних коливань, одне з яких має частоту о, а інше 2и, і складемо вираз для иу.
У попередніх розділах в більшості випадків кристалічний тріод розглядався в схемах незатухаючих коливань, коли форма хвилі напруги або струму синусоїдальної чи майже синусоїдальні. Робота цих схем зазвичай описується характеристиками усталеного режиму для випадку синусоїдальних коливань заданої частоти. Кожен елемент схеми, пасивний або активний, добре характеризується своїм опором по змінному струмі, і аналіз схеми в сталому режимі повністю визначає її роботу. В більшості випадків, коли є істотні нелінійності, схему все одно можна аналізувати в сталому режимі, однак, при цьому необхідно враховувати не тільки основну частоту, але також найбільш важливі, гармонійні складові, створювані вхідним сигналом.
Для мережевого змінної напруги, що змінює напрямок 100 раз в секунду (іншими словами, воно має частоту 50 Гц), вимірюють ефективне значення, яке не змінюється при спотворенні форми хвилі напруги.
стисливість плексигласу при динамічному навантаженні. На рис, 114 6 зафіксовано поширення хвиль стиснення і розтягування в цьому стрижні. На рис. 114 в наведено форму хвилі напруги в стрижні. З - аналізу подібних знімків слід, що руйнування стрижнів відбувається під дією напруг, що розтягують, що виникають в стержні при відображенні хвилі стиснення від вільного кінця. Рух вільного кінця стержня починається в момент підходу до нього хвилі стиснення.
Хвиля напруги супроводжується відповідної хвилею струму, яка також характеризується максимальним значенням струму, крутизною фронту і тривалістю. Форму хвилі струму значно важче визначити, ніж форму хвилі напруги. Хвилі напруги, що є непрямим результатом грозового розряду, відносно безпечні. Найбільш небезпечними є перенапруження, що з'являються при прямому ударі блискавки в лінію або підстанцію. Перші мають місце значно частіше, але хвилі, проникаючі при цьому на підстанцію, мають малі максимальні значення і щодо пологий фронт і потрапляють на підстанцію після того, як хвилі з великим піком напруги і великою крутизною привели до перекриття ізоляції на лінії; таким чином, в цьому випадку обладнання підстанції автоматично захищається. Другі значно більшу небезпеку для обладнання підстанції, так як крутизна фронту цих хвиль може досягати 10 Me /мксек, величина піку напруги 5 Мв і більш, а пік струму 200 ка.
При цьому кінцевий розподіл служить віссю коливань. Частота і амплітуда вільних коливань визначаються параметрами самої обмотки і формою впливає хвилі напруги.
Щоб застосувати вимір ефекту фарадеевского випрямлення в рішенні аналітичних задач, він розробив полярографический метод, в якому синусоїдальний радіочастотний (від 100 кГц до 6 4 МГц) сигнал кь модульований квадратної хвилею з частотою 225 Гц 0) 2 накладається на розгортку постійного потенціалу. Сигнал при частоті 225 Гц вимірюється, як і в квадратно-хвильової полярографии. Тому даний метод являє собою ще один метод другого порядку, пов'язаний з нелінійністю електрохімічної комірки. Форма хвилі накладається напруги, очевидно, включає компоненти Фур'є з частотами му, j - 02 і I ш2 - Тому струм при частоті про 2 можна інтерпретувати як фарадеевского интермодуляцию компоненти частоти MI з двома побічними частотами. Теоретичні трактування, що використовують це визначення, дають ті самі висловлювання, що й представлені Баркером, який показав, що струм виходить таким же, як і струм в звичайних переменнотокових умовах, коли використовують сигнал з амплітудою від піку до піку, дорівнює потенціалу фарадеевского випрямлення при частоті ш2 з протилежним знаком.
При роботі всіх підсилювачів розглянутих типів в ланцюзі їх управління наводиться напруга парних гармонік, які після випрямлення в ланцюзі управління призводять до додаткового підмагнічування. У момент іскрового розряду в електрофільтрі виникає кидок струму в силовому ланцюзі, який сприяє переходу іскрового розряду в дугового. Для придушення позитивного зворотного зв'язку по парних гармоніках в ланцюг управління включається додатковий активний або індуктивний резистор. При введенні активного резистора не вдається повністю придушити позитивний зв'язок по парних гармоніках, але істотно змінюється форма хвилі вихідного напруги. При використанні індуктивного резистора (дроселя) форма хвилі напруги на виході трансформатора стає близькою до прямокутної. При цьому регулювальні характеристики підсилювача практично не змінюються.
Така схема харчування електрофільтрів обґрунтовується наступним. Перші по ходу газів електричні поля працюють при великій концентрації зважених часток в газах і з великим шаром пилу на електродах. Тому споживання струму буде меншим і очищення газів буде проходити мейее стійко; живити електроди доцільно струмом з великими імпульсами хвилі напруги. Останні по ходу газів поля працюють при малій концентрації зважених часток і з більш чистими електродами, які тому споживають більше струму і працюють більш стійко. Для їх харчування слід застосовувати струм з більш згладженої формою хвилі напруги.
Як джерело випробувального напруги змінного струму застосовується трансформатор. Ізоляція трансформатора повинна витримувати випробувальну напругу і перехідні перенапруги, що виникають у разі пробою кабелю або вводів трансформатора. Струмовий навантаження трансформатора повинна йить досить великий і відповідати зарядного струму /найбільшої довжини кабелю, що підлягає випробуванню. При паралельному включенні їх з випробуваним кабелем знижується струм в трансформаторних обмотках. Точна відповідність ємнісних і індуктивних вольт-ампер не є необхідним. Застосування реактивних котушок в ланцюзі первинної обмотки трансформатора не викликає зниження струму, хоча вони і можуть знизити струм в регуляторі. Виходять в результаті поліпшення коефіцієнта /потужності є сумнівним. Форма хвилі напруги, що прикладається до випробуваному кабелю, повинна бути відома. В одному з техумов потрібно, щоб відхилення форми хвилі від накладається (середньої) синусоїдальної кривої не перевищувало 10% в будь-якій точці ординати.
Щоб переконатися, що форма хвилі напруги в кінці лінії 2 повністю подібна формі хвилі напруги на початку лінії і, візьмемо напруга на вході лінії у вигляді суми двох синусоїдальних коливань, одне з яких має частоту о, а інше 2и, і складемо вираз для иу.
На рис. 4 - 13 приведена форма хвилі напруги і струму при двох системах регулювання.
Яким умовам повинна відповідати лінія, щоб форма хвиль напруги і струму в ній не змінювалася і була однією і тією ж в будь-який момент часу.
З цих графіків видно, що при наявності пластичних деформацій форма хвилі напружень змінюється від перетину до перетину, причому величини максимальних напружень зменшуються з віддаленням від навантаженого кінця стержня.
Коефіцієнти трансформації не залежать від часу і тому не впливають на форму хвилі напруги і струму.
Типові форми. | Падіння хвилі на підстанцію. С; б - у розтин лінії включена індуктивність L; в - форма хвилі напруги на шинах підстанції при прямокутної падаючої хвилі кінцевої довжини.
Щоб переконатися, що форма хвилі напруги в кінці лінії 2 повністю подібна формі хвилі напруги на початку лінії і, візьмемо напруга на вході лінії у вигляді суми двох синусоїдальних коливань, одне з яких має частоту о, а інше 2и, і складемо вираз для иу.
У попередніх розділах в більшості випадків кристалічний тріод розглядався в схемах незатухаючих коливань, коли форма хвилі напруги або струму синусоїдальної чи майже синусоїдальні. Робота цих схем зазвичай описується характеристиками усталеного режиму для випадку синусоїдальних коливань заданої частоти. Кожен елемент схеми, пасивний або активний, добре характеризується своїм опором по змінному струмі, і аналіз схеми в сталому режимі повністю визначає її роботу. В більшості випадків, коли є істотні нелінійності, схему все одно можна аналізувати в сталому режимі, однак, при цьому необхідно враховувати не тільки основну частоту, але також найбільш важливі, гармонійні складові, створювані вхідним сигналом.
Для мережевого змінної напруги, що змінює напрямок 100 раз в секунду (іншими словами, воно має частоту 50 Гц), вимірюють ефективне значення, яке не змінюється при спотворенні форми хвилі напруги.
стисливість плексигласу при динамічному навантаженні. На рис, 114 6 зафіксовано поширення хвиль стиснення і розтягування в цьому стрижні. На рис. 114 в наведено форму хвилі напруги в стрижні. З - аналізу подібних знімків слід, що руйнування стрижнів відбувається під дією напруг, що розтягують, що виникають в стержні при відображенні хвилі стиснення від вільного кінця. Рух вільного кінця стержня починається в момент підходу до нього хвилі стиснення.
Хвиля напруги супроводжується відповідної хвилею струму, яка також характеризується максимальним значенням струму, крутизною фронту і тривалістю. Форму хвилі струму значно важче визначити, ніж форму хвилі напруги. Хвилі напруги, що є непрямим результатом грозового розряду, відносно безпечні. Найбільш небезпечними є перенапруження, що з'являються при прямому ударі блискавки в лінію або підстанцію. Перші мають місце значно частіше, але хвилі, проникаючі при цьому на підстанцію, мають малі максимальні значення і щодо пологий фронт і потрапляють на підстанцію після того, як хвилі з великим піком напруги і великою крутизною привели до перекриття ізоляції на лінії; таким чином, в цьому випадку обладнання підстанції автоматично захищається. Другі значно більшу небезпеку для обладнання підстанції, так як крутизна фронту цих хвиль може досягати 10 Me /мксек, величина піку напруги 5 Мв і більш, а пік струму 200 ка.
При цьому кінцевий розподіл служить віссю коливань. Частота і амплітуда вільних коливань визначаються параметрами самої обмотки і формою впливає хвилі напруги.
Щоб застосувати вимір ефекту фарадеевского випрямлення в рішенні аналітичних задач, він розробив полярографический метод, в якому синусоїдальний радіочастотний (від 100 кГц до 6 4 МГц) сигнал кь модульований квадратної хвилею з частотою 225 Гц 0) 2 накладається на розгортку постійного потенціалу. Сигнал при частоті 225 Гц вимірюється, як і в квадратно-хвильової полярографии. Тому даний метод являє собою ще один метод другого порядку, пов'язаний з нелінійністю електрохімічної комірки. Форма хвилі накладається напруги, очевидно, включає компоненти Фур'є з частотами му, j - 02 і I ш2 - Тому струм при частоті про 2 можна інтерпретувати як фарадеевского интермодуляцию компоненти частоти MI з двома побічними частотами. Теоретичні трактування, що використовують це визначення, дають ті самі висловлювання, що й представлені Баркером, який показав, що струм виходить таким же, як і струм в звичайних переменнотокових умовах, коли використовують сигнал з амплітудою від піку до піку, дорівнює потенціалу фарадеевского випрямлення при частоті ш2 з протилежним знаком.
При роботі всіх підсилювачів розглянутих типів в ланцюзі їх управління наводиться напруга парних гармонік, які після випрямлення в ланцюзі управління призводять до додаткового підмагнічування. У момент іскрового розряду в електрофільтрі виникає кидок струму в силовому ланцюзі, який сприяє переходу іскрового розряду в дугового. Для придушення позитивного зворотного зв'язку по парних гармоніках в ланцюг управління включається додатковий активний або індуктивний резистор. При введенні активного резистора не вдається повністю придушити позитивний зв'язок по парних гармоніках, але істотно змінюється форма хвилі вихідного напруги. При використанні індуктивного резистора (дроселя) форма хвилі напруги на виході трансформатора стає близькою до прямокутної. При цьому регулювальні характеристики підсилювача практично не змінюються.
Така схема харчування електрофільтрів обґрунтовується наступним. Перші по ходу газів електричні поля працюють при великій концентрації зважених часток в газах і з великим шаром пилу на електродах. Тому споживання струму буде меншим і очищення газів буде проходити мейее стійко; живити електроди доцільно струмом з великими імпульсами хвилі напруги. Останні по ходу газів поля працюють при малій концентрації зважених часток і з більш чистими електродами, які тому споживають більше струму і працюють більш стійко. Для їх харчування слід застосовувати струм з більш згладженої формою хвилі напруги.
Як джерело випробувального напруги змінного струму застосовується трансформатор. Ізоляція трансформатора повинна витримувати випробувальну напругу і перехідні перенапруги, що виникають у разі пробою кабелю або вводів трансформатора. Струмовий навантаження трансформатора повинна йить досить великий і відповідати зарядного струму /найбільшої довжини кабелю, що підлягає випробуванню. При паралельному включенні їх з випробуваним кабелем знижується струм в трансформаторних обмотках. Точна відповідність ємнісних і індуктивних вольт-ампер не є необхідним. Застосування реактивних котушок в ланцюзі первинної обмотки трансформатора не викликає зниження струму, хоча вони і можуть знизити струм в регуляторі. Виходять в результаті поліпшення коефіцієнта /потужності є сумнівним. Форма хвилі напруги, що прикладається до випробуваному кабелю, повинна бути відома. В одному з техумов потрібно, щоб відхилення форми хвилі від накладається (середньої) синусоїдальної кривої не перевищувало 10% в будь-якій точці ординати.