А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Фазовий зсув - напруга

Фазовий зсув напруг на виходах ФУ1 і ФУ2 дорівнює фазового зсуву вхідних напруг.

Фазовий зсув напруг Ux і UK легко регулюється зміною зазору додаткового трансформатора.

Схема модуляції зміною зв'язку з додатковим варикапом для компенсації паразитного фазової модуляції. Компенсувати фазовий зсув напруги U1 можна експериментально в динамічному режимі регулюванням потенциометра м і відповідним підбором коефіцієнта включення варикапа в колекторний контур.

Перетворення фазового зсуву вискочастотних напружень в фазовий зсув напруг фіксованої частоти дозволяє врівноважувати його за допомогою точного фазообертача, отградуированного для цієї частоти. У Фазометр періодичного перетворення також можливо перетворення частоти вхідних сигналів. Однак почергове проходження сигналів, зсунутих по фазі, по одному перетворювальної тракт не дозволяє безпосередньо включити компенсуючий фазообертач в один з каналів, так як фазовий зсув між каналами не впливає на результат перетворення фазового зсуву (див. гл.

Показати, що кут фазового зсуву напруги і струму нульової (або зворотного) послідовності не залежить від опору в місці пошкодження.

схема вимірювання фазових зрушень нульовим методом. | Структурна схема фазометра з перетворювачами частоти. Якщо пряма нахилена вправо, то загальний фазовий зсув напруг, поданих на обидві пари пластин, дорівнює нулю. Для цього необхідно так відрегулювати коефіцієнти передачі каналів X і У, щоб на обидві пари пластин надходили напруги, що викликають однакові відхилення променя в горизонтальному і вертикальному напрямках.

Перетворення фазового зсуву вискочастотних напружень в фазовий зсув напруг фіксованої частоти дозволяє врівноважувати його за допомогою точного фазообертача, отградуированного для цієї частоти. В Фазометр періодичного перетворення також можливо перетворення частоти вхідних сигналів. Однак почергове проходження сигналів, зсунутих по фазі, по одному перетворювальної тракту не дозволяє безпосередньо включити компенсуючий фазообертач в один з каналів, так як фазовий зсув між каналами не впливає на результат перетворення фазового зсуву (див. Гл. Таке співвідношення знаків цих опорів вказує на протилежні фазові зрушення напружень на аноді і на сітці, так як в цьому випадку анод і сітка підключені до протилежних кінцях контуру щодо загальної точки - катода.

Однак застосування гетеродинного перетворювача частоти дозволяє вимірювати фазові зрушення напружень високих і навіть надвисоких частот за допомогою розглянутих вище низькочастотних фазометрів. Останній на низьких частотах використовується як самостійний прилад для вимірювання фазових зрушень.

Поява знака мінус у виразі (934) обумовлено фазовим зрушенням напружень в кожному плечі моста, тобто каждьш вхід є інвертуючим до свого виходу і неінвертірующего - до протилежного.

Переміщення плунжера в межах робочого ходу котушки викликає фазові зрушення напруг у вторинних обмотках по відношенню до фази напруги збудження, причому для різних котушок ці фазові зрушення можуть бути різними. Тому неоднакові фазові зрушення призводять до зростання нескомпенсованого напруги на вході електронного підсилювача. Це не компенсуються напругу має найбільшу величину в крайніх положеннях плунжеров, при яких фазові зрушення напруг максимальні.

Переміщення плунжера в межах робочого ходу котушки викликає фазові зрушення напруг у вторинних обмотках по відношенню до фази напруги збудження, причому для різних котушок ці фазові зрушення можуть бути різними.

Для двополюсної машини поворот ротора щодо статора викликає фазовий зсув напруги ротора щодо напруги статора на такий же кут.

Схема електропередачі. Таким чином, конденсатор виконує функцію фазопово-ротного пристрої, компенсуючи позитивний фазовий зсув напружень на ділянках лінії.

У цьому випадку відношення напруг одно модулю вхідного опору, а фазовий зсув напруг визначає фазу вхідного опору.

Розташування і Призначення висновків ІМС К174ХА8. Відхилення частоти переданих сигналів від 425 МГц призводить до зміни фазового зсуву напруги на опорному контурі і відповідно вихідної напруги детектора, тобто відбувається демодуляція сигналу кольоровості. Вихідний цветоразностного сигнал EB-Y знімається з виведення 10 ІМС.

Це не компенсуються напругу має найбільшу величину в крайнід положеннях плунжеров, при яких фазові зрушення напруг максимальні.

При гармонійному вхідному сигналі ивх (t) Um cos Ш при інтегруванні спостерігається фазовий зсув напруги на 90 оскільки інтеграл від косинусоидальной функції відповідає синусу. Синфазность напруги ивх (t) і струму i (t) можна забезпечити лише в тому випадку, коли опір ланцюга, що складається з активного опору R і ємнісного опору Хс, буде практично активним.

На вимірювальну схему приладу при її зрівноважуванні можуть впливати: різниця температур диференціальних трансформаторних котушок датчика і автоматичного приладу, що викликає додаткову похибка на кожні 10 ° С до 0 1 - 015% від меж виміру; зона чутливості двигуна; зміна опору лінії зв'язку; різні фазові зрушення напруг у вторинних обмотках диференціальних трансформаторів по відношенню до фази напруги збудження, що приводить до появи квадратурной перешкоди.

Для того щоб вихідний пороговий елемент СУ реагував на знак вхідного сигналу, після підсилювача змінної напруги необхідний вихідний фазочувствительного каскад ( демодулятор), що живиться змінним напругою з частотою і фазою напруги, що модулює. Фазові зрушення напруги сигналу, що з'являються за рахунок реактивних елементів підсилювача і його перевантажень, порушують правильну роботу фазочувствительного каскаду. Компенсація перших здійснюється завдяки спеціальним регульованим фазосдві-гающих контурам, що вводиться або між каскадами підсилювача, або в ланцюг напруги харчування модулятора. При цьому фаза модульованої напруги сигналу регулюється так, щоб на виході підсилювача вона збігалася (або була в протифазі) з фазою напруги харчування фазочувствительного каскаду.

Схеми інверторів з незалежним збудженням (а і самозбудженням (б. Резистори R обмежують струми в ланцюзі Ігнітор, а резистори Яс-сіткові струми тиратронів. На рис. 12.6 б показаний процес випрямлення при фазовому зсуві напруги сіток тиратронів на кут 30год в порівнянні з анодними напруженнями ігнітрони і тиратронів, що живляться синфазно. Графік струмів і напруг показаний для однієї фази. Неважко бачити, що, змінюючи фазу напруги пік-трансформаторів, можна змінювати і час протікання анодного струму ігнітрони. Графіки рис. 12.6 б побудовані для випрямляча без фільтра, що згладжує.

Виконання умови (43) при ідентичності ламп дозволяє отримати подвоєну оптимальну потужність. На практиці внаслідок розкиду параметрів ламп, несиметрії монтажу та можливих фазових зрушень напруг порушення на сітках паралельно включених ламп режими їх роботи виявляться різними і результуюча потужність схеми менше подвоєної: Рпар (1 7 - f посилання - 1 9) P, де Р - корисна потужність однієї лампи в критичному режимі.

Розглянемо нагрів великогабаритних алюмінієвих заготовок в трифазному індукційному нагрівачі. При оптимальному заглибленні заготовок в індуктори на розподіл температурного поля по довжині заготовок впливає фазовий зсув напружень на сусідніх секціях і співвідношення довжин заготовок і секцій індукторів.

Однак може виявитися вигідніше не зміщувати вихідна напруга тахогенератора, а помістити послідовно в ланцюзі збудження контури № 1 і 2 з табл. 5 - tr що викликає зрушення фази збудження, але менше спотворить характеристики бічних смуг тахогенератора. Іноді можна використовувати обмотки тахогенератора як частина ланцюга, встановивши послідовно з ними малі конденсатори для досягнення належного фазового зсуву напруги, що живить обмотки збудження.
 Переміщення плунжера в межах робочого ходу котушки викликає фазові зрушення напруг у вторинних обмотках по відношенню до фази напруги збудження, причому для різних котушок ці фазові зрушення можуть бути різними. Тому неоднакові фазові зрушення призводять до зростання нескомпенсованого напруги на вході електронного підсилювача. Це не компенсуються напругу має найбільшу величину в крайніх положеннях плунжеров, при яких фазові зрушення напруг максимальні.

Обчислення в цифровій формі значення зсуву пересилається Б БДУЗ, який виробляє керуючі сигнали для тиристорів. Вал ЕД пов'язаний з ТГ, з виходу якого сигнал зворотного зв'язку через ФНЧ, AM і АЦП надходить на вхід МП. Мікропроцесор обчислює справжнє значення швидкості і порівнює його із заданим, за величиною неузгодженості МП коригує кут фазового зсуву напруги, що подається на вхід тиристорів. В результаті здійснюється регулювання швидкості ЕД.

Однак дослідження показало, що перша частина ланцюга, яка містить коллекторное опір навантаження, що дорівнює 10 кому, порушується при коллекторном опорі транзистора порядку 0 5 Мом. Третя частина визначається повним опором бази, рівним 1 кім, паралельно з подільником напруги. Оскільки повний опір ланцюга в цілому становить приблизно 10 кому, то досить добре задовольняється бажана умова - наявність генератора з нескінченно великим повним опором і короткозамкненою навантаженням ланцюга. Якщо застосована схема з фазовим зрушенням напруги, то необхідно низький опір колекторної навантаження, а між виходом схеми і входом підсилювача слід застосовувати емітерний повторювач. Для порівняння необхідно згадати, що диференціюються ланцюжка для зсуву фаз застосовуються в лампових генераторах з фазовим зрушенням. З, припускаючи, що реактивний опір З значно більше вхідного повного опору транзистора.

У[Л, 3 - 77 ]описаний цифровий вольтметр з перетворенням вимірюваної напруги в пропорційний зсув фаз між двома змінними синусоїдальними напругами. Як фазосдві-гающих пристрої використовується міст, в трьох плечах якого включені активні опори, а в четвертому - послідовно з'єднані фазовращающій трансформатор і конденсатор. Індуктивність трансформатора змінюється при Подмагничивание струмом від джерела вимірюваної напруги. При резонансі в ланцюзі трансформатор - конденсатор опір всього плеча чисто активно, і фазовий зсув напруги на діагоналі щодо напруги живлення моста дорівнює нулю.

При такій невеликій величині індексу модуляції, незважаючи на певне перекручення спектру, ширина спектра, як показано в[23], Практично не збільшується в порівнянні з шириною спектра при чисто амплітудної модуляції. Однак, оскільки фаза напруги UB залежить від розладу колекторного контуру, можна компенсувати фазовий зсув напруги U1 примусової розладом при використанні додаткового варикапа.

Програма розрахунку індукційного нагрівача безперервної дії з дискретним перештурхування заготовок. При трьох заготовках в нагрівачі (довжина кожної /2 1 м) час нагрівання між перештурхування становить 5 хв 20 с. При чотирьох заготовках (/2075 м) час нагрівання між перештурхування становить 4 хв. В обох випадках час перештурхування 1 хв. Розподіл температури показано при різних схемах харчування секцій. У найбільш несприятливому випадку, коли фазовий зсув напруги на двох сусідніх секціях становить 120 (криві 2), перепади температури по довжині заготовки на виході можуть становити 70 С. При фазовому зсуві напружений на сусідніх секціях 60 перепади температури менше (криві /), але все одно досягають неприпустимою величини 40 С.

При трьох заготовках в нагрівачі (довжина кожної /2 1 м) час нагрівання між перештурхування становить 5 хв 20 с. При чотирьох заготовках (/2075 м) час нагрівання між перештурхування становить 4 хв. В обох випадках час перештурхування 1 хв. Розподіл температури показано при різних схемах харчування секцій. У найбільш несприятливому випадку, коли фазовий зсув напруги на двох сусідніх секціях становить 120 (криві 2), перепади температури по довжині заготовки на виході можуть становити 70 С. При фазовому зсуві напружений на сусідніх секціях 60 перепади температури менше (криві /), але все одно досягають неприпустимою величини 40 С.