А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Теплота - перегрів

Теплота перегріву становить лише незначну величину, а теплота кристалізації і теплота, відведена від твердої частини злитка, приблизно рівні один одному. Основна маса теплоти, що відводиться від злитка, акумулюється виливниці (70 /о); інша частина розсіюється випромінюванням і, в меншій мірі, конвенцією з поверхні виливниці.

Межі помилок при визначенні температурних депресій за правилом Бабо. Теплота перегріву, однак, зазвичай дуже мала, розрахунку не піддається, а нехтування нею практично допустимо.

Частина теплоти перегріву витрачається на зміну внутрішньої енергії пара, а частина-на здійснення роботи розширення.

Найбільш ефективно теплота перегріву використовуєте в регенеративної циклі.

За рахунок теплоти перегріву пара (iz - г з) відбувається випаровування У кг конденсату на 1 кг ненасиченого пара.

Діаграма р - А, Однак в цілому теплота перегріву сп (9 - /р) мала в порівнянні з ентальпії /і теплотою пароутворення г, і нею, як правило, можна знехтувати. В аспекті подальшої можливості використання потенціалу вторинного пара невелика розрахункова помилка при такому допущенні йде в запас.

Розрахунок тривалості відведення теплоти перегріву і затвердіння можна виробляти спрощено в припущенні, що /на поверхні виливки постійна і дорівнює пл і що процес затвердіння починається після відводу від даної ділянки виливки всієї теплоти перегріву. У виливках простої конфігурації, які не мають внутрішніх порожнин, можна розглядати затвердіння всієї виливки в цілому; у виливків складної конфігурації, а також мають внутрішні порожнини, доводиться окремо розглядати затвердіння кожного компактного їх ділянки.

Питання про відвід теплоти перегріву дуже істотний, тому що саме при цьому виникають максимальні теплові навантаження на стінку кристалізатора.

У міру зняття теплоти перегріву і теплоти кристалізації збільшується товщина кірки затверділого металу і знижується її середня температура, що призводить до термічної усадки зливка. Таким чином, в певний момент часу шар, котрий зазнав достатню усадку, відстає від стінки кристалізатора. Подальше охолодження розглянутого шару здійснюється випромінюванням з його поверхні на стінку. У момент утворення зазору поверхню розглянутого шару має температуру, рівну температурі стінки кристалізатора. внаслідок різкого зменшення тепловіддачі виділяється при продовжую - ч щейся кристалізації Тепло викликає розігрів шару і зростання температури його поверхні. Надалі, у міру завершення процесу кристалізації, падають як температура поверхні, так і середня температура всього шару.

Тут чисельник позначає теплоту перегріву 1 кг води в розчині, що минає з (л - 1) - го корпусу, по відношенню до п-го корпусу. Знаменник ж позначає теплоту освіти з розчину 1 кг вторинного пара в n - му корпусі.

Залежність ізобарно теплоємності водяної пари від температури і тиску в закритической області. Цю теплоту називають теплотою перегріву. Тут срт є середня масова ізобарна теплоємність перегрітої пари, яка є складною функцією тиску і температури. Як приклад на рис. 112 і 113 приведена досвідчена залежність з - ц (р, г) для водяної пари відповідно в докритичній і закритической областях тисків.

 Площа CDD C дає теплоту перегріву qn, а площа OBCDD O - етальпію перегрітої пари стану точки D, а також повну теплоту цього пара К.

Коефіцієнти масообміну в плівкових градирнях (по Л. Д. Берману. А - коефіцієнти массообшена для а, а2 1. б - поправочний коефіцієнт а. | Схема випарного конденсатора. 1 - вентилятор, 2 - сепаратори, зручно очищати від з - зрошують форсунки, 4 - змійовик конденсатора, S - піддон, 6 - насос. У аміачних іспарітельнихкон-денсаторов для зняття теплоти перегріву в верхній частині розташовують спеціальний ребристий незрошуваних змійовик. Рекомендується між цим змійовиком і основним встановлювати масловіддільник. Орошающая змійовик вода стікає в піддон, звідки подається насосом в форсунки або насвердлені труби.

При перегрів пара до температури 135 теплота перегріву становить 3 3% від теплоти конденсації.

ПВД мають вбудовані відсіки для зняття теплоти перегріву і вбудовані охолоджувачі дренажу. З П2 конденсат подається насосом в трубопровід живильної води.

Характер зміни парціальних тисків пара і повітря, а також температури пара. | Залежність відносного коефіцієнта тепловіддачі від концентрації повітря в парі. При конденсації перегрітої пари необхідно враховувати теплоту перегріву qn /- il, Дж /кг, і замість теплоти фазового переходу г в розрахункову формулу підставляти значення г г q, де i n і i g - ентальпії перегрітого і насиченої пари відповідно.

Графік для визначення поправочного коефіцієнта б, до формули. При конденсації перегрітої пари слід враховувати теплоту перегріву qnn і замість теплоти конденсації в розрахунок вводити суму г qnn, де jnn han - h, a hm і h - ентальпії перегрітого і насиченого пари. Зазвичай перегрів незначно змінює а й у багатьох випадках теплотою перегріву можна знехтувати.

При конденсації перегрітої пари необхідно враховувати теплоту перегріву А /пер /т - 1й ср (Т - Гн), де /т - - питома ентальпія перегрітої пари, відповідна температурі перегріву Т; /Н - питома ентальпія пари при температурі насичення Тн; Ср - питома теплоємність пари при постійному тиску.

При конденсації перегрітої пари необхідно враховувати теплоту перегріву 7пер срт (t - tH) і в формули Нуссельта слід підставляти величину г Дпер. За різницю температур і раніше береться А.

Порівняння досвідчених і розрахункових даних по кристалізації іонола на плоскій пластині (Atp2 9 C. tc 20 С. У-за методикою[б ]. 2-тю методикою 3 - досвідчені дані. за рівнянням (2. Облік кінетики кристалізації, але зневага теплотою перегріву розплаву також завищує розрахункову товщину кристалічного шару. Розрахунок за рівнянням (2) задовільно узгоджується з дослідними даними; невеликі розбіжності є, ймовірно, наслідком неточної оцінки величини ар для невеликих обсягів розплаву.

. Спочатку при охолодженні газу від нього віднімається теплота перегріву і газ перетворюється в суху насичену пару. При подальшому охолодженні віднімається додаткову кількість тепла (теплота конденсації), і сухий насичений пар починає перетворюватися в пар вологий, в якому містяться крапельки рідини.

У сепараторі відбуваються скипання рідини за рахунок теплоти перегріву її та утворення кристалів, які відводяться по циркуляційної трубі в солеотделітель або фільтр і там осідають.

Як видно з наведених прикладів, облік теплоти перегріву пара призводить до різниці в результатах розрахунку по поверхні теплообміну трохи більше 1%, що, природно, дуже малий для перевірочних розрахунків.

З результатів розрахунків видно, що облік теплоти перегріву пара не дає різниці в результатах обчислень по довжині нагрівальних елементів.

Джерелами запалювання при обробці луб'яних культур можуть бути теплота перегріву підшипників іскри, що потрапляють в сушарки з топковими газами; теплота тертя при намотування волокон на обертові частини машин; іскри при попаданні в машини металевих предметів (часток) або каменів, при пошкодженні або неправильному регулюванні обертових частин машин; теплота самозаймання промаслених волокон; іскри при роботі автотранспорту, тепловий прояв електричного струму при несправності електрообладнання.

При цьому одночасно протікають процеси конденсації і зменшення теплоти перегріву. Теплота перегріву проходить через газову плівку; загальна кількість тепла ( теплота конденсації і теплота перегріву) проходить через плівку конденсату. Зменшення теплоти перегріву відбувається за рахунок різниці між температурами перегрітої пари і насичення. Зазвичай при розрахунку коефіцієнта конденсації не враховують температуру перегрітої пари, визначаючи коефіцієнт, як для насиченої пари, і підставляючи у вираз для визначення різниці температур температуру насичення.

Миттєве випаровування хлору відбувається за рахунок накопиченої в ньому теплоти перегріву і характеризується швидким переходом в газоподібний стан до 18% рідкого хлору, що міститься в посудині, якщо температура його зберігання становить 293 К. Миттєво випарувався хлором буде дисперговані і віднесена у вигляді дрібних крапель рідка фаза, яка увійде до складу газоаерозольних хлорної хмари. При цьому кількість диспергує фази можна порівняти з кількістю утворився хлоргазу і збільшує масу первинного хмари приблизно до 36% від загальної маси хлору.
 Інтегрування рівняння (11 - 28) для визначення теплоти перегріву qn через складний характеру залежності теплоємності від температури було б для практичних розрахунків занадто ретельно. Розрахунки істотно спрощуються, як і в випадку газів, введенням в них так званих середніх значень ваговій теплоємності cfim і наявністю докладних таблиць цих значень.

Застосування перегрітої пари не дає особливих переваг, так як теплота перегріву невелика в порівнянні з теплотою конденсації, яка виділяється при обігріві насиченою парою. Для досягнення більш високих температур необхідно більш високий тиск пара, що пов'язано з ускладненням і подорожчанням теплообмінних пристроїв, паропроводів, а в ряді випадків і котельні установки.

Джерелами запалювання при роботі на ткацьких верстатах можуть бути: теплота перегріву підшипників, ниток при їх намотування на вали обертових механізмів; теплота при терті обертових механізмів з ослабленим кріпленням про корпус верстата; іскри при поломці зубів ходової шестерні, тепловий прояв несправного електрообладнання.

Відбувається високоінтенсивне і практично миттєве часткове закипання розчину за рахунок теплоти перегріву.

Температура пара при такому зволоженні падає до 7V За рахунок теплоти перегріву пара (iz - г з) відбувається випаровування Y кг конденсату на 1 кг ненасиченого пара.

При цьому температура подається пара істотного значення не має, оскільки теплота перегріву пара в звичайних умовах роботи холодильних машин становить не більше 10% від теплоти конденсації. Для контролю цього тиску корисно на оттаівательном колекторі мати манометр. Підтримка тиску при відтаванні здійснюється прикриттям вентиля 4 через який проводиться дросселирование до тиску в дренажному приймачі. Конденсат, що утворюється так само стікає в дренажний ресивер. Разом з конденсатом стікають масло, разжіжевшееся в результаті нагрівання, і інші забруднення, завдяки чому одночасно з розморожуванням батарей відбувається і їх очищення.

Площі, що зображують теплоту рідини К, теплоту випаровування г і теплоту перегріву пара qnep показані на рис. 10 - 7 різної штрихуванням.

Температура конденсату пара високого тиску іноді значно перевищує 100 і тому теплоту перегріву конденсату (при великому його кількості) доцільно корисно використовувати.

Що, втім, можна було писати і безпосередньо, taK як теплота перегріву qn, повідомляється пару при постійному тиску, йде повністю на збільшення його ентальпії.

Ентальпію рідини на стінці АОТ визначаємо як суму з ентальпії насичення і теплоти перегріву. Ентальпію рідини в ядрі потоку визначаємо через справжнє середнє значення паросодержания в даному перетині.

При конденсації перегрітої пари на відміну від конденсації насиченої пари необхідно враховувати теплоту перегріву щодо температури насичення.

Іноді, при перегонці, підтримання теплового режиму доцільно буває здійснювати за рахунок теплоти перегріву гострого пара.

Діаграма для розрахунку швидкості (а і тривалості (б затвердіння виливки в масивному облицьованому кокілі. За допомогою графіка на рис. 310 може бути визначена також сумарна тривалість стадій відведення теплоти перегріву і затвердіння. Критерій К є мірою відносини тепла, що йде на зміну агрегатного стану речовини, до теплоти перегріву або переохолодження однієї з фаз щодо температури фазового перетворення. Критерій к характеризує відносне зміна кількості рідини, що протікає через зміну агрегатного стану на межі поділу фаз.

Залежність холодопроізводі-ності (а, теплопродуктивності (б і електричної потужності від температур кипіння і конденсації для теплового насоса НТ80. Установка створена на базі компресорно-конденсаторного блоку 2ФУУБС25 куди входять компресор, водяний нагрівач для використання теплоти перегріву, змієвиковий конденсатор, ресивер 14 яка регулює станція з регенеративним теплообмінником і приладами регулювання. Вода, додатково підігріта Тенамі, подається насосом 3 в секцію пастеризації 4 в якій молоко нагрівається до 72 - 76 С. Близько 50% від усього витрати електроенергії припадає на безпосередній електропідігрів від тенів, і тим не менш подібна установка виявляється економічно доцільною, якщо використовується не менш як 2000 год на рік.

Кількість теплоти, що витрачається на освіту перегрітої пари, складається з теплоти рідини, теплоти пароутворення і теплоти перегріву.

Так, за інших рівних умов зміна тиску пресування відбивається на величині переміщення пуансона з моменту відведення теплоти перегріву в тепловому центрі зливка до закінчення затвердіння.

В останніх по ходу води подогревателях № 4 і № 5 передбачені пристрої, що дають можливість використовувати теплоту перегріву надходить в підігрівачі пара для підвищення кінцевої температури живильної води.

При конденсації перегрітої пари частки пара, що потрапляють на поверхню плівки конденсату, віддають їй одночасно свою теплоту перегріву і теплоту конденсації. Температура на зовнішній поверхні плівки та ж і коефіцієнт тепловіддачі (віднесений до температурного напору між температурою насичення і температурою стінки) такий же або трохи вище, ніж при насиченому парі цього ж тиску. У тих же випадках, коли високо перегрітий пар віддає частину тепла, що не конденсуючись (а це може бути лише при температурі стінки вищою, ніж температура насичення), а може бути визначено за звичайними формулами для обтікання поверхні потоком газу. При цьому величина а, віднесена до повного температурному напору між парою і стінкою, зазвичай виходить набагато нижче, але питома теплове навантаження q att завжди вище, ніж для конденсується пара того ж тиску.

Природно, що це знижує шукане значення 1 е /ступені підігріву з охолоджувачем в порівнянні з використанням теплоти перегріву в котлі.