А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Теплообмінник - установка

Теплообмінник установки продуктивністю 130 ЛЗ /год з насосом дли кисню; (На тиск до 150 am): /- трубки для кисню високого тиску; 2 -повітряні трубки; 3-комбіновані колектори.

У теплообмінниках установки завжди виникає недорекуперація, рівна декільком градусам. Крім цього, є втрати в навколишнє середовище.

Поперечноточний внтой теплообмінник установки АКГЖ-30 що випускаються промисловістю, характеризується теплообмінної поверхнею 11 8 м2 і призначений для переробки 180 м3 повітря в годину. У той же час виготовлений і випробуваний теплообмінник Т-3 з поверхнею 185 м2 забезпечує теплообмін 180 м3 /ч повітря при недорекупераціі в 7 5 С, а теплообмінник Т-1 з поверхнею 278 м2 - при недорекупераціі в 5 С.

Принципові схеми турбохолодильних установок. Включення компресора перед теплообмінником установки викликає збільшення тиску і температури газу на вході в турбодетандер, а також потужності ДКС в порівнянні з включенням компресора за теплообмінником. У зв'язку з цим схема, показана на рис. 11 а, може бути доцільною лише тоді, коли є можливість зняти підігрів газу при стисненні його в компресорі за рахунок теплообміну з навколишнім середовищем. Дана схема прийнятна, коли в промисловий колектор повинен подаватися охолоджений газ. Наприклад, при роботі ТХУ в умовах Крайньої Півночі, де при підземній укладанні газопроводів може бути висунуто вимогу забезпечення схоронності вічній грунту. Якщо газ після компресора охолоджується до вхідних температури, то термодинамічно схеми, наведені на рис. І, а, б, так само-ефективні.

Його конструкція в основному аналогічна конструкції теплообмінника установки SNR-300: вертикальний пучок виконаний з прямих труб. Різниця - відсутність коштів виявлення і заглушення трубок.

Визначення втрат від незворотності в теплооменніке по діаграмі q - ті. звідси, щоб зменшити втрати в теплообміннику установки зрідження, доцільно зменшити різницю температур на його холодному кінці.

Охолодження повітря до необхідної температури може бути досягнуто модернізацією теплообмінника установки і оснащенням установки зріджувач або при використанні будь-якого зовнішнього холодоносі-теля.

Обчислення різниці темпі. Визначимо кількість тепла, що відводиться від стисненого повітря в теплообміннику установки, що працює по процесу Лінде. 
Технологічна схема установки БРА-2 для очістюі аргону від азоту. У неосушених балонах аргон часто виявляється вологим незважаючи на те, що на виході з насоса і теплообмінника аргонної установки в ньому волога практично відсутня.

Навіть невеликий вміст вуглеводнів більш важких, ніж метан, створює неприпустимі сірчисті з'єднання, які провокують тверді скупчення на теплообмінниках установки.

Найбільш простий і цілком традиційний спосіб контролю за наявністю відкладень гідратів на заданому технологічному ділянці (наприклад, в шлейфах або в теплообмінниках установки НТС) - це контроль за перепадом тиску на даній ділянці. Др, може бути зроблений висновок про наростання гідравлічного опору технологічного ділянки за рахунок процесу відкладення гідратів на стінках труб і апаратів. Як датчик перепаду тиску в апаратах слід використовувати диференційний манометр.

Ежекційна доводчик - елемент високошвидкісний однока-нальної системи кондиціонування повітря, який здійснює ежекцію вторинного повітря з приміщення, який попередньо пройшов обробку в теплообміннику установки потоком припливного повітря.

Залежність перепаду температури на штуцері від тиску при перепаді тиску на штуцері Др (pi - р2 (в МПа. Дж /год; Qz - кількість теплоти, що отримується холодним газом в процесі нагрівання, кДж /год; 7ь Ц1 - витрати теплого і холодного газу, м3 / ч; рь р2 - щільності теплого і холодного газу, кг /м3; CPl, CPa - теплоємності теплого і холодного газу, кДж /(кг - С); t tz - температури теплого газу на вході і виході теплообмінника установки низькотемпературної сепарації, ЮС; t, t - температури холодного газу на вході і виході теплообмінника, С.

Теплообмінники кручені поперечноточние. Теплообмінник установки КГН-30 розроблений одеським заводом Автогенмаш, показаний на рис. 8.3. Для зменшення витрати кольорового металу застосовані кільцеві колектори з мідних труб.

Теплообмінні апарати обох типів можна виконувати односекційними і складаються з декількох секцій, що призначаються для нагріву різних продуктів поділу повітря. Вітою теплообмінник установки середнього тиску (рис. П-60) продуктивністю 130 ма /год (по кисню) забезпечений двома секціями - азотної і кисневої. Повітря під надлишковим тиском 30 - 50 кг /см. Проходить по трубках діаметром 10х1 мм, а кисень і отбросний азот з надлишковим тиском 0 5 кг /см. надходить в міжтрубний простір. З середини теплообмінника частина повітря відводять в детандер, а іншої повітря проходить через трубки теплообмінника далі для подальшого охолодження.

Теплообмінні апарати обох типів можна виконувати односекційними і складаються з декількох секцій, що призначаються для нагріву різних продуктів поділу повітря. Вітою теплообмінник установки середнього тиску (рис. П-60) продуктивністю 130 м3 /год ( по кисню) забезпечений двома секціями - азотної і кисневої. Повітря під надлишковим тиском 30 - 50 кг /см проходить по трубках діаметром 10х1 мм, а кисень і отбросний азот з надлишковим тиском 0 5 /с /7сжа надходить в міжтрубний простір. З середини теплообмінника частина повітря відводять в детандер, а іншої повітря проходить через трубки теплообмінника далі для подальшого охолодження.

Газоподібний кисень відводиться з верхньої колони в міжтрубний простір теплообмінника, охолоджуючи повітря високого тиску. В теплообміннику установки 300 - 2Д кілька додаткових трубок призначене для азоту, що відводиться з-під кришки конденсатора. Це зроблено для того, щоб можна було регулювати температурний режим теплообмінника і регенераторів, розподіляючи між ними зворотний потік азоту, не змінюючи величини відбору кисню. Отбросний азот з верхньої частини верхньої колони надходить в охолоджувач, потім в регенератори, після чого виводиться в атмосферу. 
Розглянемо результати експериментальних досліджень роботи дослідно-промислової установки НТС з турбодетандер-ним агрегатом Т-3 на Газозбірний пункті № 11 Шебелинського родовища. Середньозважена (по витраті) температура газу на вході в теплообмінник установки становила 11 - 15 С, температура сепарації залежно від режиму досягала - (5ч - 38) С. Мінімальна частота обертання валу ротора агрегату на робочих режимах становила 4000 об /хв, максимальна, мала місце при перемиканні всіх свердловин газозбірного пункту на роботу через ТДА, - 8000 - 8200 об /хв. Зміна витрати газу здійснювалося відповідним підбором числа свердловин, що працюють через агрегат, а також зміною вихідних кутів а лопаток соплового апарату турбодетандера. Компресор агрегату був обладнаний безлопаточним дифузором.

Ці залежності були використані при чисельних розрахунках на ЕОМ поля температури в теплообмінниках з бічним підведенням і відводом теплоносія. На рис. 515 представлено поле значень коефіцієнта теплопередачі k /k в перетині теплообмінника установки типу БН. Порівняно невелика (близько 20%) відмінність максимального і мінімального значень k /k пояснюється істотним внеском термічного опору стінки в коефіцієнт теплопередачі.

Пара з бойлера високого тиску може використовуватися для будь-яких цілей. Наприклад, частина пара з бойлера може направлятися по лінії 25 для використання в теплообмінниках установки по виробництву сечовини і в інших пристроях. Інша частина перегрітої пари по трубопроводу 26 і потім через ежектор випускається в атмосферу для створення вакууму в різних стадіях виробництва сечовини. Концентрація аміаку в парі становить для рівноважного стану близько 300 рртіпрі прийнятої тут швидкості потоку близько 110 кг /день аміаку викидається в атмосферу з деаератора і через ежектор.

З підвищенням тиску потоку при інших рівних умовах Api, A /72 AjOip, Ap2p зменшуються. Внаслідок цього в регенеративних теплообмінниках вакуумних повітряних холодильних установок втрати тиску можуть бути значно більшими, ніж в теплообмінниках установок з надлишковим тиском повітря. Ця обставина свідчить про необхідність особливої уваги до зменшення втрат тиску з 7ракте холодильних установок зі зворотним вакуумним потоком.

При цьому вдається зменшити число трубок на 30 - 40% але порівняно з гладкотрубний апаратами, що спрощує технологію виготовлення теплообмінників. Таким чином, застосування сребрених трубок з дещо більшим внутрішнім діаметром (табл. 2 - 20) в кручених теплообменниках воздухоразделнтельних установок призводить до суттєвої економія міді, зменшує вагу і габарити апаратів.

Слід звернути увагу на те, що при заданій або обраній температурі попереднього охолодження ГПР значення Т4 а отже, i4 визначено тільки умовами повноти теплообміну в охолоджувачі ОХ. Таким чином, величина qnp залежить від властивостей робочого тіла, тиску стиснення і розширення, температури Т пр припливу теплоти q0 c з навколишнього середовища і умов теплообміну (недорого-купераціямі) в теплообмінниках установки.

Теплонасосна установка, яка служить в зимовий час для опалення курортного залу, використовує в якості джерела теплоти морську воду. Як зміниться теплова потужність установки, якщо вона буде працювати за внутрішнім оборотного циклу Карно при тих же температурних напору в випарнику і конденсаторі. Як зміниться опалювальний коефіцієнт, якщо усунути зовнішню незворотність в теплообмінниках установки, що працює по зворотному циклу Карно.

Тому для зниження впливу інерційних сил і скорочення довжини вирівнювання потоку на закритій ділянці в пучках теплообмінників передбачають спеціальні заходи. Так, в ПТО реактора БОР-60 потік нижче вхідних вікон дросселируется в спеціальних дистанціонуючих решітках. Ребра призначені для гасіння поздовжньої складової швидкості в центрі пучка, так як при невеликій глибині пучка (і кількості рядів близько 10) і великий поперечної швидкості на вході нерівномірність в розподілі поздовжньої швидкості може бути досить значною. В теплообміннику установки CRFBR потік теплоносія при вході в трубний пучок (на виході з кільцевого зазору) дросселируется в похилій перфорованої решітці.

Зазвичай приймають вихідний температурний рівень T0Ti 303 К, температуру повітря після попереднього фреонового охолодження 220 - 280 К, на вході в блок комплексної адсорбційної очистки 278 - 280 К - Значення ДГ в теплообмінних апаратах на температурному рівні входу повітря в блок поділу (недорекуперацію АГН. Мінімальна різниця температур в теплообмінниках установок середнього тиску A7min 3 - 5 - 5 К; AT на холодному кінці регенераторів і реверсивних теплообмінників вибирають з умови забезпечення їх незабіваемості. при частці чистих продуктів, що виводяться з непереключающімся каналам, 30 - 40% ця величина дорівнює 3 - 3 5 К, а при відсутності чистих продуктів 5 - 6 К.

Обмеження режиму парової каталітичної конверсії вуглеводнів якістю стали реакційної труби. При тиску нижче 0 7 - 1 0 МПа використовувати це тепло практично неможливо. Крім того, підвищення тиску проводиться з метою зниження витрати енергії на стиснення. стиснення сировини, в порівнянні з компри-мування водню, дозволяє скоротити витрату енергії паралельно зі збільшенням обсягу газу в процесі парової конверсії. Підвищення тиску інтенсифікує масообмін і теплопередачу в реакторах і теплообмінниках установки виробництва водню.

Схема обладнання гирла газової скіажнни. На облаштованих площах свердловини підключають до Газозбірний пункту. Для проведення дослідження окремої свердловини закривають засувку, що сполучає її з робочим колектором, і відкривають засувку для повідомлення з випробувальної лики їй. За випробувальної лінії газ надходить в сепаратор, а потім в теплообмінник газозбірної установки. Вода з сепаратора направляється також в загальну лінію збору через витратомір. При випуску газу в колектор збільшується опір його руху. Тому в деяких випадках (низька пластовий тиск, значні втрати в лініях) для проведення досліджень свердловини на декількох режимах передбачається факельна лінія для направлення газу в атмосферу.

Схема обладнання гирла газової свердловини. На облаштованих площах свердловини підключають до Газозбірний пункту. Для проведення дослідження окремої свердловини закривають засувку, що сполучає її з робочим колектором, і відкривають засувку для повідомлення з випробувальної лінією. За випробувальної лінії газ надходить в сепаратор, а потім в теплообмінник газозбірної установки. Вода з сепаратора направляється також в загальну лінію збору через витратомір. При випуску газу в колектор збільшується опір його руху. Тому в деяких випадках (низька пластовий тиск, значні втрати в лініях) для проведення досліджень свердловини на декількох режимах передбачається факельна лінія для направлення газу в атмосферу.

Після деякого періоду роботи кисневого апарату в трубках теплообмінника накопичується значна кількість льоду і твердої вуглекислоти, які закупорюють трубки. Різниця тисків повітря до і після теплообмінника різко підвищується. Це означає, що апарат замерз і потребує отогревании і продування. На замерзання апарату вказують і інші ознаки: падіння температури відпрацьованого азоту, зниження чистоти одержуваного кисню, забивання твердої вуглекислотою повітряного і кисневого розширювальних вентилів. З метою економії електроенергії не слід допускати, щоб перепад тиску повітря в теплообмінниках установок, що працюють за циклом високого тиску, перевищував 60 - 80 ати. При більшому перепаді тиску апарат зупиняють на відігрівання.

При конденсації всередині кручених труб на інтенсивність теплообміну можуть також впливати відцентрові сили, що викликають нерівномірність течії і поперечну циркуляцію. Ступінь впливу цих сил залежить від діаметра навивки, витрати суміші і властивостей пара і рідини. Конкретних рекомендацій щодо розрахунку теплообміну такого виду в літературі немає. Відзначимо, що при підйомному русі суміші такий режим обумовлюється технологічними міркуваннями, так як в теплообмінниках установок скраплення в цьому випадку необхідно забезпечити повний винос конденсату.

У воду для збільшення її провідності додають кухонну сіль. Обсяг бака водяного реостата визначають, виходячи з розрахунку 10 л на 1 кет поглинається в ньому потужності. Перед формуванням перевіряють натікання. Якщо воно відповідає нормам, то приступають до формування. В іншому випадку усувають причину підвищеного натекания. Формовку слід проводити відповідно до інструкцій заводу-виготовлювача вентилів. Формовку за інструкціями заводу Уралелектроап-Параті проводять наступним чином. Перед формуванням головних анодів для видалення вологи корпус і катод вентиля зазвичай прогрівають протягом трьох годин до температури 60 - 80 С, ведучи одночасно відкачування газів. Воду необхідної температури отримують за рахунок включення підігрівача теплообмінника установки циркуляційного охолодження типу ТВ. Якщо такої установки немає, воду нагрівають будь-яким способом і пропускають через вентиль в невеликій кількості.