А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Втулка - насос

Втулки насоса виготовляються з бронзи. Для уникнення заїдання при попередній заробляння отвори і - торці втулок покриваються гальванічним способом свинцем товщиною 0005 мм.

Втулки насоса схильні внутрішньому тиску, яке змінюється за один цикл, і силі стиснення, що виникає в результаті затягування робочих втулок всередині кожуха затискними муфтами.

При відомих діаметрах втулок насоса максимум сили удару струменя досягається при витраті при якому перепад тиску в насадках долота найбільш близький до 1/2 від допустимого тиску насоса.

Для виготовлення робочого колеса і втулки насоса вживався бумаліт, для равлика, кришки і гайки насоса - коксоліт. Більш підходящим матеріалом для деталей відцентрових насосів слід вважати волокна, стійкість якого проти корозії в два рази вище стійкості бумаліта і коксоліта.

Корпусні секції 1 виготовляються з втулок насоса 9МГр або 9Т з внутрішнім діаметром 90 мм. Секції штока 7 виготовляються з бурильної труби з зовнішнім діаметром 73 мм і внутрішнім діаметром 36 мм шляхом розточування до необхідних розмірів з поліруванням поверхні. Шпонка 10 виготовлена з заготовки квадратного перетину 10 х 10 мм.

Гвинт насоса типу. Гвинт (рис. 69) і втулка насоса мають трикутну нарізку. У нагнітальному патрубку насоса встановлений направляючий апарат з шістьма прямими лопатками. На рис. 45 суцільними лініями показана характеристика насоса, знята при роботі на воді.

Так як через малу довжини кондуктора замінювати втулки насоса після його спуску недоцільно, то цю ж продуктивність приймемо і для буріння під кондуктор.

На рис. 61 схематично показані гвинт і втулка насоса, що перекачує газожидкостную емульсію. Газ під тиском р надходить у всмоктувальну частину насоса. Рідина втікає в робочий простір насоса по отворах, розташованим на відстані 1 від кінця втулки. на ділянці /1 рідина і газ інтенсивно перемішуються, утворюється емульсія. При переміщенні уздовж осі насоса емульсія стискається, тиск стає рівним рт - З достатньою точністю можна вважати, що процес стиснення емульсії відбувається ізотермічні так як дисперсність газу в рідині велика і теплоємність рідини набагато перевершує теплоємність газу.

Найбільшому зносу в регуляторах піддаються кромки золотників і втулки насосів.

При цьому зберігається форма профілю нарізки гвинта і втулки насоса такий же, як у моделі.

При складанні втулкових циліндрів для цих насосів використовують втулки насосів НГН2 останнього ремонтного розміру, мають внутрішній діаметр 29325 455870 84і96 мм. Умовні розміри зазначених насосів наступні: 283243 566882 93 мм. Насоси цих же діаметрів випускаються з безвтулочнимі циліндрами, Крім того, з безвту-л.

Методика дозволяє визначити подачу бурових насосів, діаметр втулок насосів, діаметр і число насадок гідромоніторних доліт. Залежно прості і доступні для розрахунку за допомогою малої обчислювальної техніки.

Зважаючи на велику громіздкість розрахунків по підбору комбінацій насадок доліт і втулок насосів, при яких ті чи інші критерії мають максимальні значення, при розрахунках широко застосовують спеціальні номограми.

Оптимізаційна задача вирішується при дискретних значеннях дійсної подачі насосів, відповідних номенклатурі втулок насосів, встановленому числу ходів і коефіцієнту наповнення циліндрів насоса. Як оптимальних значень р, TO, rj, fo і Q, приймаються показники, відповідні мінімального значення забійного тиску.

Зміна службового властивості деталі або сполучення (наприклад, зміна витоку між плунжером і втулкою насоса) є показником, який автоматично сигналізує про зношуванні деталей з'єднання. Ступінь зміни службового властивості з'єднання або машини може характеризувати величину - їх зносу. Але тут виявляється лише загальний сумарний знос, розподіл зносу між окремими деталями з'єднання або по поверхні деталі залишається невідомим.

Оскільки для Q і /о таке завдання - нелінійна, то з огляду на обмежену кількість втулок насосів і діаметрів насадок доліт, їх оптимальне значення можна знайти перебором, фіксуючи кожне значення. При цих умовах завдання знаходження оптимальних значень інших змінних являє собою завдання лінійного програмування. Крім того, оскільки режими течії розчину заздалегідь невідомі доцільно вирішити задачу для кожного з можливих поєднань режимів течії в трубах і затрубному просторі з урахуванням відповідних обмежень на область визначення і знайти остаточне рішення порівнянням значень цільової функції.

При експлуатації свердловин штанговими насосами сольові відкладення утворюються на робочих поверхнях клапанів і кульок, сідел, втулок насосів, штанг. через 2 - 3 місяці експлуатації товщина цих відкладень досягає 2 мм.

Попадання в зазори тертьових пар УЕЦН сульфидсодержащих опадів з домішкою піску призводить до прискореного зносу вала і втулок насосів, вібрації установок і в кінцевому підсумку, падіння УЕЦН на забій.

Для зменшення ступеня зносу відцентрового насоса кільця ущільнювачів корпусу насоса передбачається виготовляти з гуми, а ізносние кільця робочих коліс і втулок насоса - з хромованою стали.
 Цементації в нафтовому устаткуванні піддаються багато деталей: зубчасті колеса, шийки валів, плунжери насосів, зірочки, ланки втулочно-роликових ланцюгів, ціліндрованное втулки насосів, елементи бурових доліт.

Виявлені під час огляду паливного насоса золотникового типу вищерблення і завали верхнього робочого торця і кромки отсечной спіралі плунжера, а також вищерблення верхньої кромки втулки насоса будь-якого типу вважаються достатньою підставою для бракування пари плунжер - втулка. на полірованій поверхні плунжера і втулки не повинно бути забоїн, рисок, вм'ятин та ін.

США, що дорівнює 42 американським галона, або 158988 л), 2) бочка; циліндр; вал; 3) колонковая труба; втулка насоса; 4) барабан лебідки.

Основні параметри характеристики цементувальних агрегату - граничний тиск нагнітання тампонажного розчину, а також: подача і тиск нагнітання - на кожному режимі роботи ги встановлюються в залежності від частоти обертання вихідного вала коробки швидкостей транспортного двигуна і діаметра втулок насоса.

Оскільки діаметральні розміри кожуха і втулок, особливо вставних насосів, визначаються габаритами НКТ і прийнятим поруч номінальних діаметрів плунжерній пари, при розрахунку параметрів штангового насоса зазвичай визначають граничну глибину його спуску при відомій конфігурації, розмірах і матеріалі кожуха і втулок насоса.

Раціональне складання гідравлічних програм при зміні діаметра доліт, компонування бурильного інструменту, типу забійного двигуна, невипробувані планованого запуску двох і більше насосів, появі нової інформації про тисках поглинання (порових, пластових тисках) є основним при визначенні потреби в насадках доліт, глибин зміни втулок насоса.

Енергріз б е н-зостойкая - мастило, загущена алюмінієвим милом. Призначена для втулок насосів, що стикаються з бензином. Енергріз FQ1 - водонепроникна мастило з волокнистої структурою, загущена алюмінієвим милом. Призначена для герметизації корпусів підшипників та зубчастих передач із значними зазорами. Енергріз НТО - напіврідка мастило, загущена натрієвих милом з волокнистої структурою. Призначена для змащування підшипників ковзання і невеликих зубчастих передач, що працюють при т-рах, що досягають 93 С.

При високій посадці в трубному насосі плунжер може вийти з втулок циліндра в кінці ходу вгору. Довжина зазору між плунжером і втулками насоса зменшується, і витоку з труб під плунжер збільшуються.

Останнім часом промивний розчин прокачують буровими насосами практично при постійній витраті. При цьому виникає проблема вибору розміру втулок насосів, які забезпечують потрібний витрата в межах допустимого тиску.

Елемент паливного насоса високого тиску.

Плунжерні насоси сучасних дизелів створюють в момент упорскування палива в циліндр тиск до 400 кг /см2 і вище. Для отримання таких тисків плунжер і втулку насоса виготовляють з дуже жорсткими допусками (0015 - 002 мм) і підбирають в пари таким чином, щоб зазор в зчленуванні був близько 1 - 3 мк. За технічним вимогам при розгляді цих поверхонь в лупу на них повинні бути видні лише безладно розташовані тонкі лінії.

Одночасно зі зміною мастила редуктора необхідно змастити підшипник насоса. Для цього треба відвернути знаходиться на втулці насоса гвинт і заповнити внутрішню порожнину втулки тієї ж мастилом.
 Лабіринтовий насос Х-2 П. Робоча рідина подається двома потоками: перший потік проходить через всмоктуючий патрубок /і отвори в гвинті у внутрішню частину насоса, що примикає до сальнику 4 а другий потік проходить безпосередньо з патрубка /в зовнішню частину насоса. Обидва потоки рідини зустрічаються в середній частині втулки насоса, тому ротор і підшипники розвантажені від осьової сили. Радіальна гідравлічна сила внаслідок осьової симетрії робочого простору дорівнює нулю. сальник 4 знаходиться тільки під тиском всмоктування, що є позитивною особливістю лабіринтового насоса.

Потім він помітно починає знижуватися в результаті прогресуючого зносу клапанів, їх сідел і збільшення зазору між плунжером і циліндром. Поряд з цим може статися і різке зменшення коефіцієнта подачі в результаті зсуву втулок насосів, одворотів і нещільності в муфтах.

В результаті для глушіння свердловини вибирається, як правило, нова подача насосів, яка менша від нормальної, яку застосовували під час попереднього буріння. Зменшення подачі насосів дозволяє отримати серйозні переваги а критичних умовах при здійсненні процесу глушіння: уникнути зміни втулок насоса через збільшення тиску на дроселі; отримати резерв тиску в нагнітальній лінії насосів; знизити витрату рідини через дросель; знизити швидкість обважнення бурового розчину, необхідного для глушіння газопроявления, завдяки чому можна швидкість приготування або обважнення розчину привести у відповідність з можливостями пристроїв; обваження розчину виходить більш рівномірним; збільшити час реакції оператора штуцерної установки на мінливі умови при управлінні тиском в свердловині.

Ущільнення з поршневих кілець. | Сильфонні ущільнення. Обидві секції направляючого апарату через муфти вільного ходу пов'язані з кронштейном, а перша секція насоса - з маточиною другої секції насоса. Для забезпечення харчування використовується шестерний насос з внутрішнім зачепленням, ведуча шестерня якого кріпиться, безпосередньо на втулці насоса.

Прилад Зайцева для визначення водності туману. Повітря, насичене вологою і солями, надходить на фільтрувальну папір через отвір діаметром 5 мм в торцевій втулці насоса.

Після досягнення надлишкового тиску в ущільнюючих елементах 105 кгс /см2 насос автоматично відключається і подальше обертання колони не викликає підвищення тиску всередині випробувача пластів. Натяжкою інструменту перевіряють міцність контакту елементів ущільнювачів зі стінкою свердловини, а потім колону опускають вниз і створюють осьову навантаження на випробувач пластів близько 9 1 тс, причому колона вільно опускається приблизно на 160 мм за рахунок вільного ходу втулки насоса. Приймальний клапан випробувача пластів відкривається через деякий проміжок часу після створення навантаження, завдяки встановленому в ньому гідравлічному реле часу. Герметичність пакеровкі при цьому контролюється по положенню рівня рідини в затрубному просторі.

При ремонті насосів використовуються колишні в експлуатації деталі. Технічними умовами передбачено неодноразове використання втулок і плунжеров глибинних насосів. Після обробки втулки розібраних старих насосів збільшуються в діаметрі а плунжери зменшуються. Так, у насоса з номінальним діаметром 43 мм плунжер, виконаний з новою плунжерній труби, має зовнішній діаметр 45 мм. На заводі діаметр виготовленого плунжера зменшують до 44 мм, а при подальшому ремонті - до 43 мм. У глибинного насоса з номінальним діаметром 43 мм нова втулка має, діаметр 43 мм; спрацьовані втулки розточують до діаметра 44 мм, а при подальшому ремонті - до 45 мм.

Пристрій (рис. 77) складається з камери мийки, бака, душірующего-ющего пристрою, підстави, насоса, вентилятора, воздуховода. Камера мийки складається з каркаса звареної конструкції, кришки, щита і панелі на яких кріпляться пускачі і кнопкові пости. На опорах камери кріпляться конуси для установки втулок насоса. Опори з'єднані між собою і зі стулками дверей. Двері на петлях встановлюється в отвір камери мийки і герметизує її під час мийки деталей. Душірующего пристрій виконаний у вигляді колектора з форсунками, через які розбризкується миюча рідина. Бак являє собою ємність для миючої рідини, всередині якого встановлюються фільтри середньої і тонкого очищення. Підставою служить рама, всередині якої кріпиться насос. Вентилятор винесений за межі приміщення і з'єднується з пристроєм за допомогою воздуховода. Втулки встановлюються на конуси, змонтовані на двері клапанні вузли та інші деталі - на плиті.

Це пояснюється неоднаковим характером зношування плунжеров по колу. Якщо в насосі розподільного типу плунжер, здійснюючи складне обертальний і зворотно-поступальний рух, зношується одночасно в декількох місцях, то в насосі рядного типу - з одного боку. Втулка паливного насоса ЯМЗ-238 НБ через наявність двох впускних отворів зношується одночасно в двох місцях, а втулка насоса НД-22/6 - в одному місці в зоні впускного отвору.

Подача бурових насосів визначається з умови мінімуму допустимих значень еквівалентної щільності з урахуванням номенклатури втулок бурових насосів, коефіцієнта наповнення і традиційних рекомендацій вибору витрати бурового розчину на основі промислового досвіду. Потім розраховують гідравлічніопору в трубах, замкових з'єднаннях, кільцевому просторі і обчислюються необхідні перепади тиску в насадках долота з урахуванням твердості і категорії сплошности гірських порід. Сумарне перетин насадок гідромоніторних доліт підбирається в залежності від глибини, виходячи з умови повного використання максимального паспортного тиску для обраних втулок насоса.

Підшипник шестірні паливного насоса змащується наступним чином. Масло від другої корінної шийки колінчастого вала по свердлінням в блоці проходить через штуцер, ввернути в блок. Потім воно подається по зовнішній мідній трубці до штуцера, ввернути в щит розподільних шестерень, і далі по свердлінням в щиті і свердлінням втулки насоса, а з них на підшипник шестерні що обертається на цій втулці.

Тривалість служби коліс еагерних насосів становить 600 - I000 ч і залежить від твердості мате-зіала, з якого вони виготовлені. Чавунні колеса зношуються в 2 - 5 рази швидше сталевих. Сталеві чолеса допускають наварку твердими: плаву, що подовжує термін їх: лужба. Для попередження зносу залу і втулок насоса необхідно осо - Зенно ретельно забезпечувати ущільнення сальника вала водою, так як: міна та ремонт цих частин складні і вимагають тривалих зупинок.

Відмови в результаті зносу є закономірними. В результаті зносу відбувається поступове погіршення робочих можливостей механізму. Після досягнення певного зносу деталь або вузол не можуть нормально виконувати своїх функцій. Наприклад, допустима величина зносу деталей паливної системи дизелів (плунжера і втулки насоса, розпилювача і голки форсунки) не повинна перевищувати 2 мк.

Змінні фактори, які зводяться до різного роду витоку, змінюються в часі і тому їх важко визначити розрахунковим шляхом, за винятком витоків через зазор між плунжером і циліндром. Це призводить до того, що коефіцієнт подачі Г) знову спущеного в свердловину насоса, після незначного зниження рейтингу в початковий період в результаті підробітки плунжера, потім стабілізується і тривалий час залишається майже незмінним. Потім він помітно починає знижуватися в результаті прогресуючого зносу клапанів, їх сідел і збільшення зазору між плунжером і циліндром. Поряд з цим може статися і різке зменшення коефіцієнта подачі в результаті зсуву втулок насосів, одворотів і нещільності в муфтах.

Значення Е в дизелях визначається, головним чином, конструкцією паливного насоса і регулятора. У звичайних паливних насосах, що застосовуються в транспортних дизелях, регулювання подачі палива здійснюється рейкою. При незмінному положенні рейки корисний хід плунжера насоса зі зменшенням числа обертів хоча і залишається незмінним, але подача палива за цикл дещо зменшується. Це пояснюється в основом тим, що зі зниженням оборотів збільшується витік палива через нещільність між плунжером і втулкою насоса.

Разом з тим, очевидно, що регламентовані швидкості висхідного потоку недостатньо диференційовані в залежності від литологической характеристики гірських порід, показників властивостей бурових розчинів і геометричних розмірів кільцевого простору. Наприклад, вплив процесів гідротранспорту на забійні тиску встановлено з 1957 р (В. Таким чином, швидкість висхідного потоку є основною характеристикою проектного рішення, однак, в традиційних гідравлічних розрахунках фігурує в якості вихідної інформації, що представляється неприпустимим. Крім того, перепад тиску на долоті який визначається традиційними методами, явно залежить від попереднього вибору витрати (втулок насоса) і шкідливих гідравлічних опорів в системі тобто вимоги про реалізацію гідромоніторного ефекту[30]лімітуються випадковими обставинами. Розрахунок гідравлічної системи буря свердловини за допомогою ЕОМ (А. Г . Кирилов та інших.) за описаною схемою не змінює суті справи. Слід зазначити, що рекомендацій по аналогічному розрахунку гідравлічної системи в зарубіжній практиці не виявлено.