А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Температура - тертя

Температура тертя змиритися хромель-алюмелеві термопарою, забитої в зразок на глибині 1 мм від поверхні тертя, і теж записується на електронний потенціометр. Швидкість обертання валу вимірюється таходінамкой. Час випробування відраховується секундоміром. Необхідна кількість великих і малих дисків кріпиться болтами до фланця маточини, жорстко сидить на валу. Диски розганяються до швидкості, що забезпечує задану кількість кінетичної енергії на 1 см поверхні зразка. Потім за допомогою стиснутого повітря до поверхні зразка, що обертається з маховими масами, притискається нерухомий зразок.

Температура тертя залежить від швидкості різання, геометрії інструменту (переднього кута різання, від якого залежить швидкість деформування зрізаного шару металу), товщини шару, що зрізається, теп-лофізіческіх властивостей матеріалу інструменту та заготовки, характеру різання (переривчасте, безперервне) і від інших параметрів. 
Температура тертя при цьому буває настільки високою, що забезпечується майже миттєва зварювання поверхонь, в той час як температура матеріалу безпосередньо за зоною шва майже не змінюється. Зварювання термопластів з термореактивними матеріалами може бути здійснена за умови, якщо з'єднання має відповідну форму. З огляду на те що повітря практично видаляється з простору між поверхнями, що труться, окислення пластмас скорочується до мінімуму. Це являє собою певну перевагу при зварюванні матеріалів, якість яких погіршується при взаємодії з киснем, таких, як наприклад, нейлон. Зварювання тертям вигідно також застосовувати в тих випадках, коли не потрібно попередньої підготовки поверхні.

Коли температура тертя превалює над швидкістю деформації, навпаки, він разупрочняется і разом з тим значно зростає його знос.

Величина температури тертя видання збільшується в збільшенням D і Q і зі зменшенням L Так при D 1 2м і продуктивності 10000м3 /год b - 21 С при k 2 Вт /м2 - град і b - 54 С при k 1 Вт /м2 - град.

Розрахункові і експериментальні значення зносу i. | Вплив температури на коефіцієнт тертя гуми (л (крива 1 міцність а0 (крива 2 фактор t (крива 3 і модуль пружності Е (крива 4. Е і а0 в кг /см2. Регулювання температури тертя дозволяє знижувати знос при підвищенні швидкостей ковзання або тиску.

Розрахунок температури тертя показав, що при цій швидкості значення контактної температури досягає 1000 а так як при температурі близько 900 швидкість корозії зростає стрибкоподібно, то цим і пояснюється різке зміна інтенсивності зносу.

Стирається здатність і оброблюваність жароміцних сплавів. Між температурою тертя і стирається здатністю сплавів помічається закономірна зв'язок однакового характеру для швидкорізальних і твердосплавних зразків: чим вище стирається здатність сплаву, тим вище температура тертя. Для коефіцієнта тертя безпосередній залежності від стирається здатності сплаву не встановлено.

Зміна мікротвердості в зонах найбільшого (точка 5 і середнього (точка 3 зносу корінний шийки колінчастого вала двигуна ЗІЛ-120. | Розподіл мікротвердості. При підвищенні температури тертя від 350 С до критичної точки AC-L відбувається різке зниження твердості в поверхневих шарах сталевих загартованих шийок валів внаслідок явищ повернення і рекристалізації. Таке підвищення температури може викликати незначне порушення умов тертя. При нормальних умовах роботи пари температура тертя, виміряна термопарою, не досягає 120 - 130 С. Очевидно, що в точках контакту поверхонь тертя спостерігається вище температура.

Надмірне підвищення температури тертя сполучення цапфа-вкладиш призводить до виплавлення антифрикционного сплаву вкладиша і до виходу з'єднання з ладу.

Залежно від температури тертя взаємодія труться має свої особливості. В інтервалі температур (для вуглецевих сталей 350 - 600 С), в якому сплав переходить з пружного стану в пластичне, у міру підвищення пластичності металу поверхню тертя покривається чергуються надривами, що утворюються в результаті місцевого контактного схоплювання, зсуву металу і руйнування (відриву) ділянок схоплювання .

При теоретичної оцінки температури тертя Ок зазвичай вводять спрощують припущення.
 
Мастило значно знижує температуру тертя завдяки тому, що вона відводить тепло від поверхонь і зменшує роботу тертя.

Подальше підвищення тиску або температури тертя до значень, при яких в найбільш зближених ділянках контакту крісталлітние і елементарні спотворення знижуються і метал поверхневого шару пластично деформується, призводить спочатку до утворення надривів, а потім до виривання частинок, металу і переносу їх на більш холодну і більш міцну поверхню іншого тіла.

Зміна зносу свинцювата бронзи в залежності від швидкості при сухому терті по загартованої сталі. З підвищенням швидкості і температури тертя тонкий поверхневий шар бронзи оплавляется. При цих умовах знос сплаву зменшується за рахунок змащуючого ефекту, в першу чергу свинцових виділень і утворюються тонких окисних розплавлених плівок. Найвища температура тертя сполучення вал-підшипник з свинцювата бронзи не повинна перевищувати 150 С. 
Зміна півширини липни Kai I. відносини інтенсивностей /(310. З підвищенням навантаження зростає температура тертя. Вплив режимів тертя на руйнування гуми на основі каучуку СКЕП. При цьому з підвищенням температури тертя до 200 - 250 С процес наволакивания гуми інтенсивно збільшується. . Все протизадирні присадки знижують температуру тертя на режимі заїдання поверхонь. При навантаженні, що відповідає першим ознаками заїдання, температура поверхні тертя становить 200 - 300 С в залежності від характеру присадки, ніж також визначається і подальший темп зростання температури з навантаженням.

При збільшенні товщини стружки температура тертя також зростає.

З підвищенням швидкості ковзання зростає температура тертя, зменшується час взаємодії контактуючих ділянок, протягом якого найактивніше протікають хімічні процеси.

Зміна шорсткості в період підробітки, отримане за розрахунком. Облік зміни в'язкості середовища з підвищенням температури тертя дає залежність, яка має максимум при деякій швидкості.

Зменшення моменту тертя манжети дозволяє знизити температуру тертя Тт, що особливо важливо в разі відпрацювання доліт при підвищених частотах обертання. У цьому випадку велике значення набувають відомості про можливі межах зниження температури тертя в уплотннтельном контакті манжети і.

Крім того, на ділянках контакту зростає температура тертя, яка в залежності від умов тертя може досягати температури відпустки, рекристалізації і навіть плавлення металу. При підвищенні температури вихідні залишкові напруги I роду в поверхневому шарі також знижуються і відбувається їх перерозподіл в підповерхневому шарі.

Зміцнення сталевих цементованних загартованих кулачків відбувається при температурі тертя нижче 300 С. При температурах тертя в межах від 350 ° С до критичної точки АСГ в сталевих загартованих деталях розподільного механізму спостерігається утворення структур, що відповідають високому відпуску, і зниження твердості металу в поверхневому шарі. При температурах тертя вище АС3 в тонкому поверхневому шарі протікає процес вторинної гарту. Причому тонкий шар підвищеної твердості лежить на шарі з різним ступенем розпаду твердого розчину. Найбільші структурні і механічні зміни відбуваються в поверхневому шарі.

На знос свинцювата бронзи впливає швидкість і температура тертя. На рис. 53 наведено графік зміни зносів в залежності від швидкості ковзання свинцювата бронзи по загартованої сталі без мастила при навантаженні 2 6 H і кімнатній температурі.

Як відомо, для більшості фрикційних пар збільшення температури тертя і тиску зазвичай призводить до зниження коефіцієнта тертя і підвищення інтенсивності зношування.

Вплив швидкості ковзання і температури на інтенсивність зношування матеріалів 6КХ - 1Б (а-в і ФК-16л (г-е при W 2500 Дж /см. KR30125. а, г - ра 2 0 МПа. б, д - Ра - 3 0 МПа. в, е - pQ 4 0 МПа. /- 250 С. 2 - 300 С. 3 - 350 С. Як відомо, для більшості фрикційних пар зростання температури тертя і питомого тиску зазвичай призводить до зниження коефіцієнта тертя і підвищення інтенсивності зносу.

Попередньо робиться приробітку зразків на малих швидкостях при температурах тертя не вище 100 С.

Поряд зі зміною структури та властивостей поверхневих шарів роль температури тертя в процесах пластичної деформації поверхневого шару полягає в зміні градієнта механічних властивостей матеріалів по нормалі до поверхні тертя. При великому температурному градієнті відбувається ослаблення опору течії поверхневого шару, зменшення товщини розпушується шару, зростання швидкості заліковування дефектів і, таким чином, зменшення швидкості зношування.

Вплив швидкості ковзання на зносостійкість зразків при сухому терті по сталі 45 (Г. І. Грановський. Нормальне питомий тиск р 98 1 н /лш2 площа тертя 075 - мм 2. Зведений графік зміни зносостійкості В, коефіцієнта тертя ji і температури тертя 0 від швидкості сухого тертя v зразків з твердих сплавів Т15К6 і ТЗОК4 по стали 45 наведено на рис. 130[15], звідки можна прийти до висновку про відсутність безпосередньої та забезпечення однозначного функціонального зв'язку між зазначеними параметрами.

Боуденом і Тейбор [2 ]встановлено, що з підвищенням швидкості температура тертя зростає і досягає максимального значення, що відповідає температурі плавлення металу.

Залежність сили тертя ебоніту по стали від температури. | Залежність сили тертя епоксидної смоли ЕДТ-10 по склу від температури. На працездатність пари полімер-метал в умовах інтенсивного тепловиділення впливає не тільки температура тертя, але і час ееГпод - держіванія, так як з теченіемДвре - мени відбувається деструкція полімеру.

Моделі мастильної композиції СДПЛ-1. Різке зниження в'язкості мастильної композиції, що містить ДБФХ, під впливом температури тертя і підвищення її в холодній периферійної частини вузла тертя вказує на перспективність використання цього полімеру в складі пластичних мастил для відкритих опор шарошечні доліт. Отже, присадка ДБФХ запропонована для облагородження долотний мастил.

Залежно від пластичності металу, яка змінюється в міру збільшення температури тертя і тиску, зношування тертьових поверхонь завершується контактним схоплюванням, що супроводжується утворенням надривів, глибинним вириванням частинок менш міцного металу і перенесенням їх на поверхню більш міцного металу і, нарешті, видаленням тонких налиплого окислених шарів розплавленого металу.

Залежно від v і р виникають умови, коли на температуру тертя переважаючий вплив надає ввей - В інших умовах двсп мало впливає на максимальне значення температури поверхні тертя. У будь-якому випадку конструктор повинен провести аналіз цього впливу.

Швидкість відносного ковзання, як відомо, впливає на знос через температуру тертя, а самостійне її вплив на знос обумовлюється тим, що швидкість мікродеформацій на контакті прямо пов'язана зі швидкістю ковзання. Так, швидкість деформації полімерів приблизно за логарифмічною закону впливає на їх пружно-міцнісні і фрикційні властивості, які в свою чергу визначають знос. При зміні швидкості відносного ковзання, як і при зміні температури, при переходах від високоеластичного стану в склоподібний і назад у полімерів різко змінюються механічні властивості і відповідно їх зносостійкість. Таким чином, в разі пружного контакту величина зносу і характер його залежності від зовнішніх факторів визначаються пружно-міцності і фрикційними властивостями матеріалів з урахуванням темпе-ратурно-часових залежностей цих властивостей.

Дані про вплив на процес абразивного зношування навантаження, швидкості ковзання та температури тертя, отримані різними дослідниками, говорять про те, що ці зовнішні чинники мають істотне значення.

Залежність швидкості зносу (а і температури тертя (б від навантаження для графітірованних матеріалів різних марок. /- АПГ. Г - АПГС. 3 - АПГ-Б83. | Залежність швидкості зносу матеріалу різних марок від навантаження при швидкості ковзання 0 5 м /с. /- досвідчений марки АПГ. 2 - серійний марки АГ-1500. Графік показує, що просочення металами значно збільшує допустиме навантаження на матеріал, температура тертя - зі збільшенням навантаження зростає.

Максимальна температура і температура на граничних поверхнях шару або, інакше, рівень температури тертя обернено пропорційний коефіцієнту тепловіддачі від граничних поверхонь шару.

при тих же величинах рівнів факторів, але тільки при відсутності надлишкового тиску в шарошкой температура тертя в ущільнювальному контакті досягає 120 С, тобто перевищить допустимий температурний межа використання гумово манжет.

. Щоб уникнути явища наволакивания, Ретінакс ФК-24А слід застосовувати тільки в таких конструкціях гальм, де температура тертя не перевищує температуру об'ємного розм'якшення металевого елемента фрикційної пари.

У зв'язку з цим для визначення умови роботи поверхонь необхідно мати можливість хоча б наближено розраховувати температуру тертя.

У зв'язку з цим для визначення умов роботи поверхонь необхідно мати можливість хоча б наближено розраховувати температуру тертя.

Крім того, потрібно розрізняти статичну і кінетичну мастильні здатності, тому що на останню можуть впливати температура тертя, орієнтація молекул в потоке2 і варіювання товщини масляного шару.

Зони фрикційної теплостійкості матеріалу ретінакс ФК-16л. У шостий області коефіцієнт тертя визначається властивостями фрикційного робочого шару, який якісно змінюється в зв'язку з тим, що при температурі тертя 800 - 1000 С чавун, що працює в парі з ФПМ, настільки розм'якшується, що починає діяти як мастильний матеріал.

Криві фрикційної теплостійкості матеріалу ФК-16л.

У шостий зоні коефіцієнт тертя визначається властивостями фрикційного робочого шару, який якісно змінюється в зв'язку з тим, що при температурі тертя 900 - 1200 С чавун, що працює в парі з асбофрікціонним матеріалом, настільки розм'якшується, що починає діяти як мастило.

Для підвищення довговічності поршневих пальців з вуглецевої сталі при виготовленні необхідно надавати їм підвищену твердість і в процесі експлуатації не допускати підвищення температури тертя вище 300 С.