А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Температура - проведення - процес

Температура проведення процесу не повинна бути занадто низькою, так як вже при 130 С замість полімеризації йде освіту фосфорнокислий ефірів. Не можна допускати також надмірного підвищення температури, так як вище 220 С збільшується ймовірність розпаду полімерних карбкатион. Крім того, при високій температурі інтенсифікується реакція відриву гідрид-іона від вихідного алкена, в результаті чого збільшується вихід смолообразних ненасичених продуктів, які блокують поверхню каталізатора. Вище 270 С полімеризація стає термодинамічно неможливою.

Температура проведення процесу в залежності від нуклео-фильной рухливості сульфогрупи змінюється від 300 С до кімнатної. Застосування реакції досить обмежено.

Температура проведення процесу повинна бути нижче 374 С, тобто нижче критичної температури води, вище якої не існує рідкої фази.

Температура проведення процесу не повинна бути занадто низькою, так як вже при 130 С замість полімеризації йде освіту фосфорнокислий ефірів. Не можна допускати також надмірного підвищення температури, так як вище 220 С збільшується ймовірність розпаду полімерних карбкатион. Крім того, при високій температурі інтенсифікується реакція відриву гідрид-іона від вихідного алкена, в результаті чого збільшується вихід смолообразних ненасичених продуктів, які блокують поверхню каталізатора.

температура проведення процесу ие повинна бути занадто низькою, так як вже при 130 С замість полімеризації йде освіту фосфорнокислий ефірів. Не можна допускати також надмірного підвищення температури, так як вище 220 С збільшується ймовірність розпаду полімерних карбкатион. Крім того, при високій температурі інтенсифікується реакція відриву гідрид-іона від вихідного алкепа, в результаті чого збільшується вихід смолообразних ненасичених продуктів, які блокують поверхню каталізатора.

температура проведення процесів нітрування коливається найчастіше в межах 0 - 100 причому процес протікає з виділенням великої кількості тепла, завдяки чому в практиці проведення нітрування доводиться мати справу переважно з охолодженням.

Температура проведення процесу гідроізомеризації визначається, з одного боку, межами википання використовуваного сировини і, з іншого боку, активністю використовуваного каталізатора.

Температуру проведення процесу можна значно знизити, якщо використовувати в якості розчинників алюміній або магній. Алюміній переважно в порівнянні з магнієм з економічних міркувань, а використання магнію дозволяє знизити температуру процесу до 800 - 900 С. Крім того розчинність титану в магнії мінімальна (0095%), в той час як алюміній утворює з титаном интерметаллические з'єднання, що призводить до забруднення карбіду титану.

Вибір температури проведення процесу (а значить, і умов його проведення: ізотермічного або адіабатичного) в дуже великій мірі залежить від концентрації активного хлору в стоках і від температури цих стоків. Крім того, велике значення має і концентрація Са (ОН) 2 в цих стоках.

При температурах проведення процесу матеріали в реторті повинні теоретично розшаровуватися на три шари: рідкий магній, хлорид магнію і губчастий титан. Фактично ж велика частина рідких фаз вбирається утворюється губчастий металом. Це уповільнює реакцію відновлення. З метою оголення поверхні губки і більш повного використання робочого об'єму реторти хлористий магній періодично випускають.

Інтенсивність контакту і температура проведення процесу деемульгірованія незначно впливають на зневоднення нафтошламу. Оптимальними параметрами зневоднення нерозчинним реагентом-деемульгатора є: витрата реагенту-деемульгатора 3% мас .; температура процесу - 40 С; час контакту реагенту з нафтошламів - 40 хвилин; інтенсивність контакту 100 - 200 об /хв. Застосування даного реагенту-деемульгатора дозволяє досягти ступеня зневоднення нафтошламу - 78% мас, і видалити 24% мас, механічних домішок.

Встановлено, що зміна температури проведення процесу не впливає на склад алкілат.

На ступінь пом'якшення впливають також температура проведення процесу, умови перемішування стоків з реагентами і порядок введення останніх. На рис. 8 показано зміна жорсткості стоків ЕЛОУ при їх пом'якшенні в залежності від температури.

Рівновага може бути зрушене як зміною температури проведення процесу, так і заміною розчинника.

Наведений склад фаз при Висолювання відповідає температурі проведення процесу, близькою до 100 С. Якщо висолювання вести при більш низькій температурі, то гранична концентрація електролітів знижується; при цьому одночасно змінюються склад фаз і їх в'язкість. Зміст мила і електролітів в ядрового фазі зменшується.

Коефіцієнт поділу в загальному випадку залежить від температури проведення процесу, а також від природи і складу суміші, що.

Знання швидкості нарощування, товщини шарів, температури проведення процесу та властивостей поверхні дозволяє ввести необхідну поправку на товщину вирощуваного шару, так як основним процесом перерозподілу домішок є звичайна термодифузія з підкладки.

Крім того, застосування даного ПАР дозволяє знизити температуру проведення процесу майже на 10 С.

Мабуть, для подібного типу вихідних речовин з підвищенням температури проведення процесу швидкість основної реакції, що призводить до синтезу полімеру, зростає в помітно більшою мірою, ніж швидкості несприятливих побічних реакцій.

Піроліз має той недолік, що розкладається речовина визначає температуру проведення процесу, в той час як при газофазних реакціях її можна варіювати стосовно до властивостей виробу, що покривається.

Одним з основних параметрів очищення олійної сировини виборчими розчинниками є температура проведення процесу, вибір якої залежить від складу сировини, властивостей розчинника і необхідної глибини очищення. З підвищенням температурних меж википання фракцій однієї і тієї ж нафти зростає їх молекулярна маса. Це відбувається в результаті збільшення не тільки кількості кілець в молекулах вуглеводнів, а й числа атомів вуглецю в бічних цілях. таке зміна хімічного складу призводить до збільшення КТР сировини в даному розчиннику, а отже, до підвищення температури очищення.

Одним з основних параметрів очищення олійної сировини виборчими розчинниками є температура проведення процесу, вибір якої залежить від складу сировини, властивостей розчинника і необхідної глибини очищення. З підвищенням температурних меж википання фракцій однієї і тієї ж нафти зростає їх молекулярна маса. Це відбувається в результаті збільшення не тільки кількості кілець в молекулах вуглеводнів, а й числа атомів вуглецю в бо кових ланцюгах. Така зміна хімічного складу призводить до збільшення КТР сировини в даному розчиннику, а отже, до підвищення температури очищення.

Якщо відомо час дифузії, то є можливість визначити D при температурі проведення процесу.

Вплив природи каталізатора на перетворення. Зниження активності каталізатора в міру його старіння і відкладення коксу компенсується підвищенням температури проведення процесу.

Залежність ступеня завершеності реакції діхлорпнгндріда метілфосфіновой кислоти з гидрохиноном в розчині нітробензолу від її тривалості а - при різних температурах проведення реакції. 1 - 140 г - 150 з - 160 4 - 170 С. б - при різних початкових концентраціях вихідних реагентів (170 С. 7 - 012 - 0 3. з - 0'мол' /л. З них видно, що константа швидкості реакції помітно зростає зі збільшенням температури проведення процесу.

Отдувка брому повітрям і взаємодія бромовоздушной суміші з розчином солей заліза чутливі до температури проведення процесу. Підвищення її сприяє більш повному видаленню брому при десорбції кз розчину. Обробка зимового низькотемпературного розсолу повітряним потоком при більшій швидкості знижує вміст брому в виходить суміші і погіршує роботу хемосорбера. Вплив температури на процес в хемосорбере двояко: швидкість реакції взаємодії падає з пониженням температури, але рівновага зміщується більш повно в напрямку зв'язування брому. Зниження температури сприятливо для зменшення ступеня гідролізу солей заліза (III), але збільшує вміст хлориду.

Дані, наведені в табл. 1 і 2 вказують на те, що зміна температури проведення процесу практично не впливає на склад алкилата і час утворення максимальних виходів алкилбензолов.

Ефективність процесу прогріву залежить від ряду факторів: кількості тепла, природи теплоносія і його витрати, температури проведення процесу, в'язкості підігрівається нафти, температури плавлення твердих відкладень (парафіну, смол, асфаль-тенів), глибини залягання, потужності, пористості, проникності і нефтенасищенності пласта.

Було показано, що молекулярний вагу координаційної полімеру залежить від умов проведення реакції, зростаючи зі збільшенням температури проведення процесу. Таким чином, при синтезі координаційної полімеру з неорганічної головним ланцюгом спостерігається та ж закономірність, що і при синтезі координаційних полімерів на основі органічних лігандів. Це може бути пояснено тим, що і в даному випадку процес має рівноважний характер.

У випадках, коли конденсацію 2-галоид - 3 4-діазафеноксазінов проводять з низькокиплячими циклічними амінами або N-заміщеними циклічними амінами, температура проведення процесу обмежена температурою кипіння амінів, використовуваних в процесі.

Склад продуктів алкілування залежить від умов проведення процесу: співвідношення реагентів (фенолу і олефина), каталізатора і температури проведення процесу.

У випадках, коли конденсацію 2-галоид - 3 4-діазафеноксазінов проводять з низькокиплячими циклічними амінами або N-заміщеними циклічними амінами, температура проведення процесу обмежена температурою кипіння амінів, використовуваних в процесі.

Товщина плівки (0 6 - 3 мкм) і швидкість її зростання залежать від концентрації лугу, окислювача і температури проведення процесу.

Таким чином, етерифікування середовище повинна бути такою, щоб, активно взаємодіючи з целюлозою, вона знижувала температуру склування до температури проведення процесу.

Якщо в системі можливі кілька реакцій, кінетика яких відома, то аналіз оптимальних температурних умов кожної з них повинен допомогти вибору температури проведення бажаного процесу.
 Факторами, що впливають на процес утворення і властивості плівок, одержуваних термічним розкладанням МОС в паровій фазі, є будова, склад і властивості вихідного МОС, температура проведення процесу, загальний тиск і парціальний тиск парів МОС в реакційній камері, швидкість газового потоку і швидкість відкачування газоподібних продуктів розкладання, час росту плівки, матеріал і якість обробки покривається підкладки, спосіб її нагрівання, середовище, в якому здійснюється розкладання.
 У випадках коли конденсацію 10-алкіл, 10-арілалкіл або Ю - діалкіламіноалкіл - - 2 - п1лоід - 3 4-діазафеноксазінов проводять з низькокиплячими циклічними амінами або N-заміщеними циклічними амінами, температура проведення процесу обмежена температурою кипіння амінів, що застосовуються в процесі.

Відзначимо, що і середня швидкість процесу U, яка визначає випуск продукції в одиницю часу, або продуктивність, також прямо пропорційна зміні константи швидкості, якщо при зміні температури проведення процесу потрібно підтримувати незмінною задану ступінь перетворення X. Це випливає з аналізу зміни часу т реакції з ростом Т в вираженні середньої швидкості процесу.

Вельми цікаво що, згідно з даними[238], В системі вода - уранілніт-рат - азотна кислота правило Харнеда виконується тільки-при кімнатній температурі (22), тоді як при 60 (температура проведення процесу реекстракції уранілнітрату з фази ТБФ) воно не виконується.

У табл. 3 наводяться результати по визначенню групи стійкості двох марок сталі в різних процесах отримання метилових ефірів нафтенових кислот, очищення нафтенових кислот через мила, перевінілірованія, разгонки реакційної суміші, температури проведення процесу, часу контакту.

Запропоновано спосіб отримання окисленого бітуму з використанням сировини, активованого добавками катіонних ПАР, в присутності яких скорочується час окислення на 12%, або зменшується на 15% витрати повітря, або знижується на 15 С температура проведення процесу, а одержуваний бітум володіє кращими показниками якості, в зокрема, індексом пенетрації.

Багатокомпонентний характер сировини, частково знаходиться у вигляді концентрованих розчинів або одержуваного у вигляді таких в результаті підземного вилуговування, визначає складний характер переробки його, заснований на використанні відмінностей в фізико-хімічних властивостях сольових систем в залежності від температури проведення процесу, а також на відмінності в кінетиці кристалізації окремих твердих фаз. У багатьох випадках природні розсоли і сольові відкладення переробляють комплексно з отриманням декількох продуктів, що є більш складним завданням, ніж виділення одного продукту.

Imperial Chemical Industries Limited, що демонструвався на виставці в Москві в 1961 р За рекламним даними фірми, каталізатор працює при тиску 350 атм з вихідної сумішшю, що містить 21% N262% Н233% NH3 і 13 5% інертних, газів і дає вихід аміаку 39 7% при об'ємної швидкості 13000 годину-1. Температура проведення процесу в рекламі не вказується.

Нітратори є баки з мішалками; розмішують пристосуваннями служать потужні турбінні та пропелерні мішалки. Температура проведення процесів нітрування Про - 100 С, причому процес протікає з виділенням великої кількості тепла. Внаслідок цього при нитровании доводиться мати справу з охолодженням. Слід зазначити, що перегріви реакційної маси пов'язані з небезпечними наслідками (аж до вибуху) і тому інтенсивне охолодження повинно розглядатися як найважливіша умова для нормального протікання процесу.

Однак в даній схемі не враховуються вторинні перетворення ізопрену, швидкість яких різко зростає з підвищенням температури. В результаті температура проведення процесу обмежується 500 - 600 С.

Найбільша швидкість процесу отримана при змішуванні реагентів в наступному порядку: акрилонитрил - - С2Н5А1С12 -) - ВХ. Швидкість сополимеризации не залежить від температури проведення процесу.

З таблиці видно, що хром містить багато вуглецю. Причому вміст вуглецю практично не залежить від температури проведення процесу розкладання. В даний час не видно шляхів отримання металів з МОС без забруднення вуглецем. Роботи Цуцуї і ряду інших дослідників, які отримали хром, рутеній і деякі інші метали з вмістом вуглецю на рівні 10 - 2 - 10 - 3% термораспада МОС, вимагають перевірки, так як результати, мабуть, могли бути перекручені присутністю в реакторі кисню за рахунок залишкового тиску газів в вакуумі. В даний час неясно, чи можна отримати з МОС метали, вільні від вуглецю, але абсолютно зрозумілі шляхи отримання з МОС металів, забруднених тільки вуглецем.

Залежність тепловіддачі циліндра від кута атаки (е. Це тягне розкид температу-ри по циліндричної поверх-ності. Тому на можли-ність використання поперечного-ного обтікання холодоагентом впливають допустимі відхилення температури проведення процесу від середнього значення. При опроміненні матеріалу на плоскій поверхні (кільцевий диск, стрічка конвеєра) доцільно застосовувати змішану систему відводу тепла.

Було висунуто припущення, що причиною цього є велика щільність бутану в одиниці реакційного обсягу. Це дозволило зробити дуже важливий практичний висновок про те, що склад продуктів окислення бутану визначається лише температурою проведення процесу і концентрацією бутану в одиниці реакційного обсягу і не залежить від агрегатного стану бутану.