А Б В Г Д Е Є Ж З І Ї Й К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Ю Я
Температура - нагрівання - матеріал
Температура нагріву матеріалу при русі різця і плазмотрона за схемою А зростала від 9АН400 С на зовнішньому діаметрі торця до 9АН - 1270 С на внутрішньому діаметрі оброблюваної поверхні.
Схема установки УБР-3 безповітряного розпилення з нагріванням. Температуру нагрівання матеріалу необхідно встановлювати з урахуванням температури кипіння розпилювального агента.
Профілі зварних швів. | Положення зварного дроту кутом назад. | Положення зварного дроту кутом вперед. Для стійкого підтримування температури нагріву матеріалу і зварювального дроту відстань між наконечником пальника і поверхнею зварного шва має бути постійним, рівним 5 - 8 мм.
Залежність тиску упорскування від температури нагріву матеріалу при зміні швидкості нагріву і часу перенесення нагрітих таблеток з генератора в пресформ (до моменту її повного замикання) дана на рис. IV.4. Підвищення тривалості нагріву з 15 до 60 сек (криві 1 і 2) викликає незначне зниження максимально можливої температури нагріву матеріалу (точки А і В), що забезпечує якісне заповнення пресформи.
Будемо припускати, що температура нагрівання матеріалу уздовж профілю КО під дією ДВ істотно вище кімнатної, але не перевищує 104 К.
Крім температури переходу в в'язкотекучий стан температура нагріву матеріалу, на який нанесено шар частинок, залежить ще й від обсягу цього шару.
Поряд з цим слід враховувати допустимі межі температур нагрівання матеріалу мембрани.
Схема освіти зовнішніх зварювальних деформацій 250. У тому випадку, коли бажано обмежити температуру нагрівання матеріалу в зоні з'єднання, застосовують холодну і ультразвукову зварювання.
Температура середовища в апараті повинна бути нижче допустимих меж температур нагрівання матеріалу мембрани.
Температура середовища в апараті повинна бути нижче допустимих Меж температур нагрівання матеріалу мембрани.
Питомі тиску лиття термопластів тісно пов'язані не тільки з температурою нагріву матеріалу, але і з розмірами сопла, розвідних і впускних ливникових каналів. З цього питання існують дві точки зору. Одні вважають за краще застосування більш високих питомих тисків, нижчої температури нагріву матеріалу і малих діаметрів сопла ливникових каналів, особливо, впускних. Інші вважають більш вигідним застосування менших питомих тисків, більш високої температури нагріву матеріалу, збільшених розмірів сопла і ливникових каналів. Застосування менших питомих тисків підвищує продуктивність машин, а наявність збільшених діаметрів сопла і ливникових каналів покращує міцність виробів в зв'язку з меншим утворенням пухирів, утяжек і внутрішніх напружень у виробах, а також зменшує тривалість циклу виливки. З іншого боку, малі питомі тиску вимагають на-Грав матеріалу до більш високої температури, що не завжди допустимо, так як призводить до специфічного шлюбу виробів. При литниках великого перерізу залишаються сліди на виробах - які важче видаляються при обробці і поліровці. У свою чергу, високий тиск небезпечно ще й тим, що допускає роботу на недостатньо розігрітому і тільки частково перейшов в текучий стан матеріалі. Сучасні ливарні машини випускаються в такому конструктивному оформленні, що вони допускають регулювання тиску плунжера і швидкості його ходу. регулювання робочого ходу плунжера буває необхідна при заповненні гнізд різної ємності і для попередження потрапляння повітря в прес-форму.
На підставі численних експериментальних робіт встановлено, що з підвищенням температури нагріву матеріалу скорочується тривалість його затвердіння в прес-формі. Якість виробів, відпресованих з такого матеріалу, знижується.
Зразки для випробування на знос на машині типу МІ. Ступінь зносу металів і сплавів зазвичай визначають по коефіцієнту тертя, температурі нагріву матеріалів при роботі на знос і втрати у вазі при випробуванні на знос.
Порівняльні діаграми виготовлення гумових технічних виробів методами лиття під тиском (а і формування в пресі (б. F - прикордонні криві нагріву; 1 - S - точки, що визначають температуру нагрівання матеріалу. Таким чином, для досягнення максимальної швидкості затвердіння необхідно застосовувати високі значення тиску уприскування і температури нагріву матеріалу.
Відстань між кінцем сопла і свариваемой поверхнею слід підтримувати постійним (5 - 8 мм), так як зміна цієї відстані викликає коливання температури нагріву матеріалу і прутка. При зварюванні необхідний одночасний і рівномірний розігрів присадочного прутка і основного матеріалу, що досягається частою зміною напрямку струменя азоту шляхом похитування пальника вздовж шва. Щоб уникнути одностороннього нагріву країв шва сопло пальника слід пересувати в напрямку шва. Пруток не повинен доводитися до повного розплавлення. Зусилля при тиску прутка дорівнює 0 4 - 0 6 кгс /см 2 і має бути по можливості постійним. Листи поліетилену товщиною 2 - 3 мм зварюються за допомогою присадочной стрічки.
Як відомо, кількість і якість продуктів термічного розкладання твердих палив залежить від характеру палива, а для одного і того ж палива - від температури нагріву матеріалу, швидкості нагріву, часу перебування летючих в реакційній зоні та інших факторів. Зміна апаратурного оформлення процесу, яке в більшості випадків впливає на основні чинники, визначає вихід і якість кінцевих продуктів.
Схема автономного підігріву компонентів горіння для печі. | Схема регенерації тепла остигаючого матеріалу в шахтної печі для випалення кускового матеріалу. Тут b - питома витрата натурального палива, кг /кг (м3 /кг); з ї - середня теплоємність матеріалу; tM - температура нагріву матеріалу, С.
Порівняльні діаграми виготовлення гумових технічних виробів формуванням в пресі /і методом лиття під тиском (//. А - зона прогріву гумової суміші; В - зона ефективної вулканізації; С - плато вулканізації; D - зона перевулканизации; а'- початок ефективної вулканізації; cd - нижня межа плато вулканізації; ef - верхня межа плато вулканізації; Е, F - прикордонні криві нагріву; /- 8 - точки, що визначають температуру нагрівання матеріалу.
Формування нагрітого листа в виріб виробляється під дією тиску. Температура нагріву матеріалу у всіх перерахованих процесах нижче, ніж в процесах попереднього класу; тиску, що використовуються при формуванні листів в високоеластіческом стані, залежать від природи і товщини матеріалу, але вони в 10 - 100 разів нижче, ніж в процесах I класу.
У ланцюзі розряду (конденсатор 10 - ключ І - наконечник нагріву 5 - контрольований виріб 8 -конденсатор 10 проходить імпульс струму, амплітуда якого визначається напругою на конденсаторі, а тривалість - постійної часу ланцюга розряду. Температура нагріву матеріалу ОК не повинна перевищувати 110 С, щоб виключити структурні зміни в поверхневих шарах контрольованого матеріалу. Розкид результатів вимірювання характеризує неоднорідність поверхневого шару.
Головне - боротьба з виділенням летючих сполук в процесі отримання і переробки смол, пластмас, каучуку та ін. Обмеження температури нагріву матеріалів для попередження деструкції з виділенням сильно токсичних летючих. Максимальна механізація робіт по обробці матеріалів і усунення контакту зі шкірою, особливо в разі застосування смол, затвердіння і додаткова полімеризація яких відбуваються безпосередньо при їх використанні в промисловості або при виготовленні виробів.
Відстань між наконечником пальника і поверхнею зварного шва слід підтримувати 5 - 8 мм. Зміна цієї відстані викликає коливання температури нагрівання матеріалу і зварювального дроту. Зварювальник повинен тримати зварювальну пальник правою рукою, а зварювальний пруток - лівої. Рука зварника повинна знаходитися від свариваемой поверхні на відстані 70 - 80 мм.
Для нагрівальних елементів використовують метали і сплави (вольфрам, молібден, ніхром, хромаль і ін.), Зазвичай у вигляді стрічки або дроту, а також вугілля, графіт і карборунд - у вигляді стрижнів або трубок. Вибір матеріалу для нагрівального елементу залежить від температури нагріву матеріалу або температури печі, а також характеру середовища, в якій здійснюється той чи інший технологічний процес. У табл. 3 наведені дані про деякі матеріали, що застосовуються для нагрівальних елементів і вказані умови їх застосування.
Значення вологості матеріалу w2 надходять також на блок ознаки перегріву БПП, який реалізує функціональну залежність максимально допустимої температури матеріалу t ax від вихідного вмісту вологи матеріалу і деякого параметра, характеризує його якість. У блоці порівняння БС2 максимально допустима в даний момент температура нагріву матеріалу t ax зіставляється з температурою матеріалу на виході з сушарки /2м, вимірюваної температурним датчиком. Якщо t2M Cax, то блок порівняння посилає сигнал перегріву на блок АБО. Небезпека погіршення якості матеріалу через надмірне підвищення температури сушильного агента попереджається блоком БПЗ, який реалізує функціональну залежність максимально допустимої температури сушильного агента гтахот вхідних влагосодержания і температури матеріалу і деякого параметра, що характеризує його якість.
Крім температури переходу в в'язкотекучий стан температура нагріву матеріалу, на який нанесено шар частинок, залежить ще й від обсягу цього шару. Температуру нагрівання матеріалу субстрату пов'язують з питомою витратою тепла.
Температура пресформи не повинна змінюватися більш ніж на 3 С від встановленого номіналу, що легко здійснити за допомогою автоматичного терморегулятора. Якщо матеріал недостатньо нагрітий, то поверхню виробів погано оформляється і в місцях зустрічі окремих потоків матеріалу виникають тріщини (проміжки), через те, що не відбувається його з'єднання. Крім того, чим нижче температура нагріву матеріалу, тим більше його в'язкість, внаслідок чого потрібно підвищувати тиск при заповненні пресформи. При перегрів ж відбувається хімічне розкладання матеріалу, втрата летючих речовин; на виробах з'являються темні плями і бульбашки, а також спостерігається витікання матеріалу по лінії роз'єму. При цьому вироби мають підвищену усадку, яка не закінчується відразу ж після виливки, а триває ще деякий час.
Для отримання стикових з'єднань заготовок компактних, порожнистих і розвинених перетинів з сталей і кольорових металів застосовують контактну стикове зварювання. У виробництві тонколистових конструкцій із сталей і кольорових металів для з'єднань внапуск найбільш поширені точкова і шовне зварювання. У тому випадку, коли бажано обмежити температуру нагрівання матеріалу в зоні з'єднання, застосовують ультразвукову зварку.
Ливарна камера заповнюється гумовою сумішшю не відразу, а поступово. Максимальний набір дози контролюється кінцевим вимикачем, що фіксує гранично допустиму положення, при досягненні якого суміш подається в литьевую камеру. Так як запас гумової суміші в литтєвий камері і температура нагріву матеріалу непостійні, при заповненні литтєвий форми гумової сумішшю можлива її подвулканізаціі. При великій дозі (довжина гумової стрічки велика) заготівля нерівномірно укладається в литтєвий камері, внаслідок чого може статися перекіс литого плунжера. При неточною підгонці плунжера до однієї з двох камер в процесі формування при тиску лиття близько 1100 кгс /см2 можливий витік гумової суміші в зазор між камерою і плунжером. Для утримання гумової суміші в литтєвий камері і запобігання прилипання її до плунжеру при його відході назад після закінчення процесу упорскування до корпусу литтєвий камери кріпиться спеціальна металева планка. Необхідно врахувати, що в місцях кріплення металевої планки до корпусу литтєвий камери утворюються застійні зони і можлива подвулканізаціі гумової суміші. Надлишок гуми зрізається ножем з форми через певний час, а не постійно, тому можливе попадання подвулканізо-ванною гуми в порожнину форми і, як наслідок, поява технологічного браку недолив, нестикування, подвулканізаціі. Досвід експлуатації автомата ЛКВ-100 при виготовленні кілець круглого перетину показав доцільність вдосконалення цих машин для підвищення їх надійності в роботі і зменшення шлюбу.
При нагріванні лаку розчинники, що знаходяться в герметично закритій системі під великим тиском, що не киплять, але як тільки лакофарбовий матеріал виходить з сопла розпилювача і тиск падає до нормального, розчинники низкокипящей і среднекіпящей фракції миттєво закипають і випаровуються. Таким чином, при гарячому безповітряному розпиленні розчинники лаків грають роль розпилювального агента. Процес гарячого безповітряного розпилення ведуть при температурі 75 - 150 С. Температура нагріву матеріалу встановлюється з таким розрахунком, щоб закипали низько - і среднекіпящіе розчинники і не закипали висококиплячі. Якщо нагріти матеріал до температури, при якій закипають і висококиплячі розчинники, останні випаровуються в момент розпилення і лак лягає на поверхню у вигляді суцільних крупинок.
Характер протікання стадій поділу для таких матеріалів, як текстоліт, склотекстоліт і скловолокна подібний руйнування гетинакса, але величина кута нахилу сколюючої тріщин СРК в цьому випадку досягає 80 - 88 що і визначає кращу якість поверхні розділення. Такий стан пояснюється особливостями їх структури. Наповнювач в цих матеріалах міцніший, сколювальні тріщини, з'явилися в перші моменти деформування, поширюються з меншою швидкістю, ніж в гетинаксе, і в міру впровадження пуансона безперервно змінюють напрямок. Основний вплив на характер процесу руйнування неметалічних матеріалів надає температура нагріву матеріалу і величина зазору між матрицею і пуансоном.
Вибір оптимального режиму залежить від властивостей сушимо продукту. У псевдоожиженном шарі можуть сушитися частки від 10 мк до 5 - 6 мм і більшими. Для дрібних частинок характерно невеликий опір внутрішньої дифузії вологи, і майже весь процес сушіння протікає в періоді постійної швидкості сушіння. Проте зустрічаються матеріали, у яких період падаючої швидкості сушки значний і швидкість сушіння визначається температурою нагріву матеріалу.
Печі опору виконують з металевими і графи-тірован електродами, перевагою яких є велика стійкість до парам сірки. Електричні печі опору бувають однофазними і трифазними з живленням від спеціальних трансформаторів. В однофазної електричної печі опору з графітірованним електродом (рис. 7.1) тепло всередині реактора виділяється при перетворенні електричної енергії в теплову. У реакційної шахті печі встановлені два графітірованних електрода - нижній 1 і верхній (рухливий) 2 який може переміщатися у вертикальній площині вгору і вниз. Футеровка печі виконується з високоглиноземисті шамотного цегли. Контроль за температурою нагріву матеріалу здійснюється трьома термопарами, розташованими в нижній, середній і верхній зонах електропечі.
Залежність кроку втомних борозенок 8 від розмаху коефіцієнта інтенсивності напруги ДК2з при різній асиметрії циклу I. на межі переходу до нестабільного росту втомної тріщини в зразках з алюмінієвого сплаву Д1Т. Програми випробування показані на. Однак процеси часткового межзеренного руйнування матеріалу і окислення зламу, які супроводжують основний, домінуючий механізм руйнування, слабшали в міру зростання асиметрії циклу. Із зростанням асиметрії циклу відбувається розкриття тріщини і повітряне середовище забезпечує хорошу вентиляцію простору у вершини тріщини. Завдяки цьому відбувається зниження температури нагріву матеріалу, що виникає в результаті формування зони пластичної деформації. Зменшення температури знижує інтенсивність протікання процесу окислення матеріалу, сповільнюється темп дисоціації вологи на компоненти, одним з яких є атомарний водень, здатний послаблювати кордону зерен, і сумарний вплив навколишнього середовища на часткове просування тріщини по межах зерен виявляється незначним.
Ливарні машини розрізняються також і за системою електрообігріву. У промисловості пластичних мас застосовуються ливарні машини з сухим обігрівом і масляним. У першому випадку обігрів стінок литого циліндра виробляється електричним струмом через нагрівальні елементи опору у вигляді порожнистих циліндрів, щільно облягають зовні стінки обігрівається камери. При масляному обігріві гаряче масло надходить в сорочку нагрівальноїкамери з бака, встановленого на станині литтєвий машини. Підігрів масла; в баку проводиться за допомогою нагрівальних елементів опору, занурених безпосередньо в масло. Ця система нагрівання складніша, але завдяки тому, що нагріте масло надходить в сорочку обігрівається камери за принципом протитечії, нагрів термопластичного матеріалу в голівці обігрівається камери вище, ніж в її порожнині. Це є перевагою обігріву гарячим маслом в порівнянні з обігрівом нагрівальними елементами опору. Регулювання температури нагріву матеріалу при застосуванні як першого, так і другого способів обігріву проводиться автоматично.
При нахилі прутка вперед під кутом менше 90 (рис. 61 6) пруток нагрівається швидше, ніж основний матеріал, і на великих ділянках. Тому пруток не встигає приварені до зварюваної деталі. Крім того, частина зусилля при вдавливании прутка витрачається на стиснення його в поздовжньому напрямку, зворотному його руху. Внаслідок цього утворюються хвилі. Міцність зчеплення зварювального дроту з матеріалом при неправильній подачі його в шов різко знижується і такий пруток легко відділяється від поверхні зварного шва. Величина зусилля при вдавливании розм'якшеного прутка повинна бути постійною. Рука зварника повинна знаходитися від свариваемой поверхні на відстані 80 - 100 мм. Після закінчення одного ряду пруток зрізають ножем так, щоб кінець його виступав на 3 - 5 мм. Після закінчення укладання зварювальних прутків шов охолоджується природним шляхом при нормальній температурі. Штучне охолодження веде до утворення тріщин внаслідок нерівномірної усадки матеріалу і зварювального дроту. Відстань між наконечником пальника і поверхнею зварного шва необхідно витримувати в межах 5 - 8 мм, інакше температура нагріву матеріалу і зварювального дроту буде нестійкою. Зварювальник при роботі тримає зварювальну пальник правою рукою, а зварювальний пруток - лівої. Кут підведення наконечника пальника до поверхні зварного шва залежить від товщини матеріалу.
Схема установки УБР-3 безповітряного розпилення з нагріванням. Температуру нагрівання матеріалу необхідно встановлювати з урахуванням температури кипіння розпилювального агента.
Профілі зварних швів. | Положення зварного дроту кутом назад. | Положення зварного дроту кутом вперед. Для стійкого підтримування температури нагріву матеріалу і зварювального дроту відстань між наконечником пальника і поверхнею зварного шва має бути постійним, рівним 5 - 8 мм.
Залежність тиску упорскування від температури нагріву матеріалу при зміні швидкості нагріву і часу перенесення нагрітих таблеток з генератора в пресформ (до моменту її повного замикання) дана на рис. IV.4. Підвищення тривалості нагріву з 15 до 60 сек (криві 1 і 2) викликає незначне зниження максимально можливої температури нагріву матеріалу (точки А і В), що забезпечує якісне заповнення пресформи.
Будемо припускати, що температура нагрівання матеріалу уздовж профілю КО під дією ДВ істотно вище кімнатної, але не перевищує 104 К.
Крім температури переходу в в'язкотекучий стан температура нагріву матеріалу, на який нанесено шар частинок, залежить ще й від обсягу цього шару.
Поряд з цим слід враховувати допустимі межі температур нагрівання матеріалу мембрани.
Схема освіти зовнішніх зварювальних деформацій 250. У тому випадку, коли бажано обмежити температуру нагрівання матеріалу в зоні з'єднання, застосовують холодну і ультразвукову зварювання.
Температура середовища в апараті повинна бути нижче допустимих меж температур нагрівання матеріалу мембрани.
Температура середовища в апараті повинна бути нижче допустимих Меж температур нагрівання матеріалу мембрани.
Питомі тиску лиття термопластів тісно пов'язані не тільки з температурою нагріву матеріалу, але і з розмірами сопла, розвідних і впускних ливникових каналів. З цього питання існують дві точки зору. Одні вважають за краще застосування більш високих питомих тисків, нижчої температури нагріву матеріалу і малих діаметрів сопла ливникових каналів, особливо, впускних. Інші вважають більш вигідним застосування менших питомих тисків, більш високої температури нагріву матеріалу, збільшених розмірів сопла і ливникових каналів. Застосування менших питомих тисків підвищує продуктивність машин, а наявність збільшених діаметрів сопла і ливникових каналів покращує міцність виробів в зв'язку з меншим утворенням пухирів, утяжек і внутрішніх напружень у виробах, а також зменшує тривалість циклу виливки. З іншого боку, малі питомі тиску вимагають на-Грав матеріалу до більш високої температури, що не завжди допустимо, так як призводить до специфічного шлюбу виробів. При литниках великого перерізу залишаються сліди на виробах - які важче видаляються при обробці і поліровці. У свою чергу, високий тиск небезпечно ще й тим, що допускає роботу на недостатньо розігрітому і тільки частково перейшов в текучий стан матеріалі. Сучасні ливарні машини випускаються в такому конструктивному оформленні, що вони допускають регулювання тиску плунжера і швидкості його ходу. регулювання робочого ходу плунжера буває необхідна при заповненні гнізд різної ємності і для попередження потрапляння повітря в прес-форму.
На підставі численних експериментальних робіт встановлено, що з підвищенням температури нагріву матеріалу скорочується тривалість його затвердіння в прес-формі. Якість виробів, відпресованих з такого матеріалу, знижується.
Зразки для випробування на знос на машині типу МІ. Ступінь зносу металів і сплавів зазвичай визначають по коефіцієнту тертя, температурі нагріву матеріалів при роботі на знос і втрати у вазі при випробуванні на знос.
Порівняльні діаграми виготовлення гумових технічних виробів методами лиття під тиском (а і формування в пресі (б. F - прикордонні криві нагріву; 1 - S - точки, що визначають температуру нагрівання матеріалу. Таким чином, для досягнення максимальної швидкості затвердіння необхідно застосовувати високі значення тиску уприскування і температури нагріву матеріалу.
Відстань між кінцем сопла і свариваемой поверхнею слід підтримувати постійним (5 - 8 мм), так як зміна цієї відстані викликає коливання температури нагріву матеріалу і прутка. При зварюванні необхідний одночасний і рівномірний розігрів присадочного прутка і основного матеріалу, що досягається частою зміною напрямку струменя азоту шляхом похитування пальника вздовж шва. Щоб уникнути одностороннього нагріву країв шва сопло пальника слід пересувати в напрямку шва. Пруток не повинен доводитися до повного розплавлення. Зусилля при тиску прутка дорівнює 0 4 - 0 6 кгс /см 2 і має бути по можливості постійним. Листи поліетилену товщиною 2 - 3 мм зварюються за допомогою присадочной стрічки.
Як відомо, кількість і якість продуктів термічного розкладання твердих палив залежить від характеру палива, а для одного і того ж палива - від температури нагріву матеріалу, швидкості нагріву, часу перебування летючих в реакційній зоні та інших факторів. Зміна апаратурного оформлення процесу, яке в більшості випадків впливає на основні чинники, визначає вихід і якість кінцевих продуктів.
Схема автономного підігріву компонентів горіння для печі. | Схема регенерації тепла остигаючого матеріалу в шахтної печі для випалення кускового матеріалу. Тут b - питома витрата натурального палива, кг /кг (м3 /кг); з ї - середня теплоємність матеріалу; tM - температура нагріву матеріалу, С.
Порівняльні діаграми виготовлення гумових технічних виробів формуванням в пресі /і методом лиття під тиском (//. А - зона прогріву гумової суміші; В - зона ефективної вулканізації; С - плато вулканізації; D - зона перевулканизации; а'- початок ефективної вулканізації; cd - нижня межа плато вулканізації; ef - верхня межа плато вулканізації; Е, F - прикордонні криві нагріву; /- 8 - точки, що визначають температуру нагрівання матеріалу.
Формування нагрітого листа в виріб виробляється під дією тиску. Температура нагріву матеріалу у всіх перерахованих процесах нижче, ніж в процесах попереднього класу; тиску, що використовуються при формуванні листів в високоеластіческом стані, залежать від природи і товщини матеріалу, але вони в 10 - 100 разів нижче, ніж в процесах I класу.
У ланцюзі розряду (конденсатор 10 - ключ І - наконечник нагріву 5 - контрольований виріб 8 -конденсатор 10 проходить імпульс струму, амплітуда якого визначається напругою на конденсаторі, а тривалість - постійної часу ланцюга розряду. Температура нагріву матеріалу ОК не повинна перевищувати 110 С, щоб виключити структурні зміни в поверхневих шарах контрольованого матеріалу. Розкид результатів вимірювання характеризує неоднорідність поверхневого шару.
Головне - боротьба з виділенням летючих сполук в процесі отримання і переробки смол, пластмас, каучуку та ін. Обмеження температури нагріву матеріалів для попередження деструкції з виділенням сильно токсичних летючих. Максимальна механізація робіт по обробці матеріалів і усунення контакту зі шкірою, особливо в разі застосування смол, затвердіння і додаткова полімеризація яких відбуваються безпосередньо при їх використанні в промисловості або при виготовленні виробів.
Відстань між наконечником пальника і поверхнею зварного шва слід підтримувати 5 - 8 мм. Зміна цієї відстані викликає коливання температури нагрівання матеріалу і зварювального дроту. Зварювальник повинен тримати зварювальну пальник правою рукою, а зварювальний пруток - лівої. Рука зварника повинна знаходитися від свариваемой поверхні на відстані 70 - 80 мм.
Для нагрівальних елементів використовують метали і сплави (вольфрам, молібден, ніхром, хромаль і ін.), Зазвичай у вигляді стрічки або дроту, а також вугілля, графіт і карборунд - у вигляді стрижнів або трубок. Вибір матеріалу для нагрівального елементу залежить від температури нагріву матеріалу або температури печі, а також характеру середовища, в якій здійснюється той чи інший технологічний процес. У табл. 3 наведені дані про деякі матеріали, що застосовуються для нагрівальних елементів і вказані умови їх застосування.
Значення вологості матеріалу w2 надходять також на блок ознаки перегріву БПП, який реалізує функціональну залежність максимально допустимої температури матеріалу t ax від вихідного вмісту вологи матеріалу і деякого параметра, характеризує його якість. У блоці порівняння БС2 максимально допустима в даний момент температура нагріву матеріалу t ax зіставляється з температурою матеріалу на виході з сушарки /2м, вимірюваної температурним датчиком. Якщо t2M Cax, то блок порівняння посилає сигнал перегріву на блок АБО. Небезпека погіршення якості матеріалу через надмірне підвищення температури сушильного агента попереджається блоком БПЗ, який реалізує функціональну залежність максимально допустимої температури сушильного агента гтахот вхідних влагосодержания і температури матеріалу і деякого параметра, що характеризує його якість.
Крім температури переходу в в'язкотекучий стан температура нагріву матеріалу, на який нанесено шар частинок, залежить ще й від обсягу цього шару. Температуру нагрівання матеріалу субстрату пов'язують з питомою витратою тепла.
Температура пресформи не повинна змінюватися більш ніж на 3 С від встановленого номіналу, що легко здійснити за допомогою автоматичного терморегулятора. Якщо матеріал недостатньо нагрітий, то поверхню виробів погано оформляється і в місцях зустрічі окремих потоків матеріалу виникають тріщини (проміжки), через те, що не відбувається його з'єднання. Крім того, чим нижче температура нагріву матеріалу, тим більше його в'язкість, внаслідок чого потрібно підвищувати тиск при заповненні пресформи. При перегрів ж відбувається хімічне розкладання матеріалу, втрата летючих речовин; на виробах з'являються темні плями і бульбашки, а також спостерігається витікання матеріалу по лінії роз'єму. При цьому вироби мають підвищену усадку, яка не закінчується відразу ж після виливки, а триває ще деякий час.
Для отримання стикових з'єднань заготовок компактних, порожнистих і розвинених перетинів з сталей і кольорових металів застосовують контактну стикове зварювання. У виробництві тонколистових конструкцій із сталей і кольорових металів для з'єднань внапуск найбільш поширені точкова і шовне зварювання. У тому випадку, коли бажано обмежити температуру нагрівання матеріалу в зоні з'єднання, застосовують ультразвукову зварку.
Ливарна камера заповнюється гумовою сумішшю не відразу, а поступово. Максимальний набір дози контролюється кінцевим вимикачем, що фіксує гранично допустиму положення, при досягненні якого суміш подається в литьевую камеру. Так як запас гумової суміші в литтєвий камері і температура нагріву матеріалу непостійні, при заповненні литтєвий форми гумової сумішшю можлива її подвулканізаціі. При великій дозі (довжина гумової стрічки велика) заготівля нерівномірно укладається в литтєвий камері, внаслідок чого може статися перекіс литого плунжера. При неточною підгонці плунжера до однієї з двох камер в процесі формування при тиску лиття близько 1100 кгс /см2 можливий витік гумової суміші в зазор між камерою і плунжером. Для утримання гумової суміші в литтєвий камері і запобігання прилипання її до плунжеру при його відході назад після закінчення процесу упорскування до корпусу литтєвий камери кріпиться спеціальна металева планка. Необхідно врахувати, що в місцях кріплення металевої планки до корпусу литтєвий камери утворюються застійні зони і можлива подвулканізаціі гумової суміші. Надлишок гуми зрізається ножем з форми через певний час, а не постійно, тому можливе попадання подвулканізо-ванною гуми в порожнину форми і, як наслідок, поява технологічного браку недолив, нестикування, подвулканізаціі. Досвід експлуатації автомата ЛКВ-100 при виготовленні кілець круглого перетину показав доцільність вдосконалення цих машин для підвищення їх надійності в роботі і зменшення шлюбу.
При нагріванні лаку розчинники, що знаходяться в герметично закритій системі під великим тиском, що не киплять, але як тільки лакофарбовий матеріал виходить з сопла розпилювача і тиск падає до нормального, розчинники низкокипящей і среднекіпящей фракції миттєво закипають і випаровуються. Таким чином, при гарячому безповітряному розпиленні розчинники лаків грають роль розпилювального агента. Процес гарячого безповітряного розпилення ведуть при температурі 75 - 150 С. Температура нагріву матеріалу встановлюється з таким розрахунком, щоб закипали низько - і среднекіпящіе розчинники і не закипали висококиплячі. Якщо нагріти матеріал до температури, при якій закипають і висококиплячі розчинники, останні випаровуються в момент розпилення і лак лягає на поверхню у вигляді суцільних крупинок.
Характер протікання стадій поділу для таких матеріалів, як текстоліт, склотекстоліт і скловолокна подібний руйнування гетинакса, але величина кута нахилу сколюючої тріщин СРК в цьому випадку досягає 80 - 88 що і визначає кращу якість поверхні розділення. Такий стан пояснюється особливостями їх структури. Наповнювач в цих матеріалах міцніший, сколювальні тріщини, з'явилися в перші моменти деформування, поширюються з меншою швидкістю, ніж в гетинаксе, і в міру впровадження пуансона безперервно змінюють напрямок. Основний вплив на характер процесу руйнування неметалічних матеріалів надає температура нагріву матеріалу і величина зазору між матрицею і пуансоном.
Вибір оптимального режиму залежить від властивостей сушимо продукту. У псевдоожиженном шарі можуть сушитися частки від 10 мк до 5 - 6 мм і більшими. Для дрібних частинок характерно невеликий опір внутрішньої дифузії вологи, і майже весь процес сушіння протікає в періоді постійної швидкості сушіння. Проте зустрічаються матеріали, у яких період падаючої швидкості сушки значний і швидкість сушіння визначається температурою нагріву матеріалу.
Печі опору виконують з металевими і графи-тірован електродами, перевагою яких є велика стійкість до парам сірки. Електричні печі опору бувають однофазними і трифазними з живленням від спеціальних трансформаторів. В однофазної електричної печі опору з графітірованним електродом (рис. 7.1) тепло всередині реактора виділяється при перетворенні електричної енергії в теплову. У реакційної шахті печі встановлені два графітірованних електрода - нижній 1 і верхній (рухливий) 2 який може переміщатися у вертикальній площині вгору і вниз. Футеровка печі виконується з високоглиноземисті шамотного цегли. Контроль за температурою нагріву матеріалу здійснюється трьома термопарами, розташованими в нижній, середній і верхній зонах електропечі.
Залежність кроку втомних борозенок 8 від розмаху коефіцієнта інтенсивності напруги ДК2з при різній асиметрії циклу I. на межі переходу до нестабільного росту втомної тріщини в зразках з алюмінієвого сплаву Д1Т. Програми випробування показані на. Однак процеси часткового межзеренного руйнування матеріалу і окислення зламу, які супроводжують основний, домінуючий механізм руйнування, слабшали в міру зростання асиметрії циклу. Із зростанням асиметрії циклу відбувається розкриття тріщини і повітряне середовище забезпечує хорошу вентиляцію простору у вершини тріщини. Завдяки цьому відбувається зниження температури нагріву матеріалу, що виникає в результаті формування зони пластичної деформації. Зменшення температури знижує інтенсивність протікання процесу окислення матеріалу, сповільнюється темп дисоціації вологи на компоненти, одним з яких є атомарний водень, здатний послаблювати кордону зерен, і сумарний вплив навколишнього середовища на часткове просування тріщини по межах зерен виявляється незначним.
Ливарні машини розрізняються також і за системою електрообігріву. У промисловості пластичних мас застосовуються ливарні машини з сухим обігрівом і масляним. У першому випадку обігрів стінок литого циліндра виробляється електричним струмом через нагрівальні елементи опору у вигляді порожнистих циліндрів, щільно облягають зовні стінки обігрівається камери. При масляному обігріві гаряче масло надходить в сорочку нагрівальноїкамери з бака, встановленого на станині литтєвий машини. Підігрів масла; в баку проводиться за допомогою нагрівальних елементів опору, занурених безпосередньо в масло. Ця система нагрівання складніша, але завдяки тому, що нагріте масло надходить в сорочку обігрівається камери за принципом протитечії, нагрів термопластичного матеріалу в голівці обігрівається камери вище, ніж в її порожнині. Це є перевагою обігріву гарячим маслом в порівнянні з обігрівом нагрівальними елементами опору. Регулювання температури нагріву матеріалу при застосуванні як першого, так і другого способів обігріву проводиться автоматично.
При нахилі прутка вперед під кутом менше 90 (рис. 61 6) пруток нагрівається швидше, ніж основний матеріал, і на великих ділянках. Тому пруток не встигає приварені до зварюваної деталі. Крім того, частина зусилля при вдавливании прутка витрачається на стиснення його в поздовжньому напрямку, зворотному його руху. Внаслідок цього утворюються хвилі. Міцність зчеплення зварювального дроту з матеріалом при неправильній подачі його в шов різко знижується і такий пруток легко відділяється від поверхні зварного шва. Величина зусилля при вдавливании розм'якшеного прутка повинна бути постійною. Рука зварника повинна знаходитися від свариваемой поверхні на відстані 80 - 100 мм. Після закінчення одного ряду пруток зрізають ножем так, щоб кінець його виступав на 3 - 5 мм. Після закінчення укладання зварювальних прутків шов охолоджується природним шляхом при нормальній температурі. Штучне охолодження веде до утворення тріщин внаслідок нерівномірної усадки матеріалу і зварювального дроту. Відстань між наконечником пальника і поверхнею зварного шва необхідно витримувати в межах 5 - 8 мм, інакше температура нагріву матеріалу і зварювального дроту буде нестійкою. Зварювальник при роботі тримає зварювальну пальник правою рукою, а зварювальний пруток - лівої. Кут підведення наконечника пальника до поверхні зварного шва залежить від товщини матеріалу.