А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Температура - кипіння - компонент

Температури кипіння компонентів ввяти з таблиць[2]для відповідних потрійних систем. Шукані хочві знаходили як рішення системи двох рівнянні (2) для різних пар компоненхов. Тав як права частина (2) - величина постійна, хо рішення зводилося до розв'язання системи двох рівнянь 2 - й охепені з двома невідомими або знаходження ворной одного рівняння 4 - й охепені. Рішення зазвичай дає чотири кореня: два дійсних і дві кратних уявних.

Температура кипіння компонентів фракцій визначалася за калібрувальним кривим, побудованим для сумішей синтезованих аліфатичних, циклічних сульфідів і тіолів. В якості внутрішнього стандарту в разі сульфідів був узятий тіофан, в-разі тиолов - н-гептан.

Якщо температура кипіння компонентів переганяється рідини вище 120 - 150 С, то застосовують віз. При перегонці підтримують такий режим, щоб протягом секунди в приймач падали 1 - 2 краплі дистиляту. Після закінчення перегонки кипелки повторно використовувати не можна.

Хроматограмма фракції 8 виділеної з дистиляту Яблоновської нафти, на стаціонарній рідкій фазі авіаційне масло 10 вагу. % (Тк 100 С, Vh 60 мл /хв. Згідно температур кипіння компонентів і їх продуктів гід-рогеноліза можна однозначно стверджувати наявність у фракції 92 2е діетілсульфіда і 107 4 етілізопропілсульфіда. Хроматограмма фракції 8 виділеної з дистиляту Яблоновської нафти, на стаціонарної рідкої фазі авіаційне масло 10 вагу. % (Тк 100 С, VH., 60 мл /хв, стрічки 180 мм /м | Хроматограмма продуктів гід-рогеноліза компонентів, відповідних другого і третього піків (2. на стаціонарній рідкій фазі поліетиленової ленгліколь адипат 10%, нанесеного на АЬОз (0 5 - 025 мм (Тк 100 С. Згідно температур кипіння компонентів і їх продуктів гід-рогеноліза можна однозначно стверджувати наявність у фракції 92 2 діетілсульфіда і 107 4 етілізопропілсульфіда.
 Пристосування для вимірювання кількості та відбору флег-ми при роботі колонки. С; температури кипіння компонентів відрізняються один від одного на 0 3 - 8 С.

Умови: температура кипіння компонента С вище, ніж компонента А; температура кипіння компонента В вище, ніж гетероазеотропной суміші А і В; компоненти В і С не утворюють азеотропной суміші; потрійні азеотропа відсутні. Щоб оцінити можливості регенерації екстрагента, бажано розглянути ті характеристики системи, які визначають здатність його виділення методами дистиляції.

Зважаючи на близькість температур кипіння компонентів поділ бутан-бутиленовой фракції здійснити досить складно. Спочатку з неї виділяють бутадієн шляхом екстракції мідноаміачного розчином ацетату закисной міді.

Якщо різниця температур кипіння компонентів розчину незначна, то розділити таку суміш важко. Для цього потрібна велика кількість, тарілок або значну висоту насадки, а отже, і всій колони. У цьому випадку вдаються до екстрактивної ректифікації. На одну з верхніх тарілок подається нова, спеціально підібрана рідина з низькою летючість, яка, стікаючи вниз, розчиняє ВКК, підвищуючи летючість НКК. При цьому вдається розділити розчин на НКК і ВКК в суміші з новим компонентом. У другій колоні поділяють суміш на ВКК і новий компонент. Останній повертається в першу колону. Прикладом може служити поділ метілціклогек-сану і толуолу з додаванням аніліну. анілін екстрагує толуол і відводиться з першої колони в другу, де виробляють їх поділ, причому анілін повертають в першу колону.

Розподіл по температурах кипіння компонентів рівноважної пластової нафти відповідає нормальному закону розподілу Гауса Г 3 J. На графіку з ймовірнісної шкалою (побудованої за даними таблиць работиГ 4]), що відбиває нормальний розподіл в інтегральної формі, НТК пластової нафти представляється прямою лінією. Але так як нафта, що надходить на переробку, втратила газоподібні вуглеводні у вигляді попутного газу при видобутку і частково легкі вуглеводні при стабілізації, тому на ймовірнісної шкалою ІТК такої нафти не буде прямої і стає неможливим розрахувати або визначити графічно її фракційний склад.

Схема ректифікованого виділення і очищення стиролу. Тут же наведені температури кипіння Ткяп компонентів. Схема поділу конденсату, наведена на рис. 614 побудована у відповідність з правилами поділу багатокомпонентної суміші (див. розд. Етилбензол відокремлюють від стиролу в колоні 3 і повертають на дегидрирование як рецикл. Оскільки він легко димеризуется, то очищення проводять під розрідженням при температурі не вище 120 С і з додаванням інгібітору - сірки.

При значному розходженні температур кипіння компонентів може бути рекомендований наступний метод. Підбирається система з двох блізкокіпящіх компонентів, аналогічна заданої. Аналогія повинна бути збережена в характері функціональних груп, тому нову систему треба підбирати з гомологічних рядів поділюваних компонентів. До обраним таким чином компонентів підбирається речовина, який утворює-азеотропную суміш з мінімумом температури кипіння з кожним з них, але з різною величиною зниження температури кипіння. Як розділяє агента для початкової суміші приймається або вбрання речовина, або його гомолог.

ДГ - різниця температур кипіння компонентів; А і В - константи, значення яких наводяться в табл. 16; г TL - Ta3 для азеотроп з мінімумом температури кипіння і z Таз - TL для азеотроп з максимумом температури кипіння; Тая - температура кипіння азеотропа; TL - температура кипіння низькокиплячого компонента.

При значному розходженні температур кипіння компонентів може бути рекомендований наступний метод вибору. Підбирається система з двох блізкокіпящіх компонентів, аналогічна заданої. Аналогія повинна бути збережена в характері функціональних груп, тому нова система повинна підбиратися з гомологічних рядів поділюваних компонентів. До таким чином обраним компонентів підбирається речовина, який утворює азеотропную суміш з мінімумом температури кипіння з кожним з них, але з різною величиною зниження температури кипіння. Як розділяє агента для початкової суміші приймається або вбрання речовина, або його гомолог.

ДГ - різниця температур кипіння компонентів; А і В - константи, значення яких наводяться в табл. 12; zTL - Таз для азеотроп з мінімумом температури кипіння і zTaa - TL для азеотроп з максимумом температури кипіння; Таз-температура кипіння азеотропа і TL-температура кипіння низькокиплячого компонента.

ДГкіп - різниця температур кипіння компонентів двох рядів з однаковим числом вуглецевих атомів в молекулах; Ьт - константа з рівняння lg F ат ЬтТкяа.

А - різниця температур кипіння компонентів А і В (ця величина може бути позитивною або негативною);[Л ]- Абсолютне значення вищевказаної різниці (завжди позитивне); С - вміст компонента А (в%) в азеотропной суміші; д - різниця температур кипіння азеотропной суміші і більше низькокиплячого компонента; а, b, с, d, e, f - константи для даної серії азеотропних сумішей.

Внаслідок значної різниці температур кипіння компонентів розчину виділення води з ді - або триетиленгліколя здійснюється досить легко в колоні невеликої висоти. число теоретичних тарілок для поділу легко можна обчислити з графічного методу Мак-Кейб - Тіле. За розрахунком для перегонки потрібно колона з двома або трьома теоретичними тарілками, однією з яких є кип'ятильник. Тому висоту регенераційної колони зазвичай встановлюють, виходячи з практичних міркувань, і оскільки кількості пара і рідини невеликі, як правило, розміри колони беруть з дуже більшому запасом.

Схема регенерації екстрагента (а і фазову діаграму ( ff для випадку 2. Умови: порядок температур кипіння компонентів ВСЛ гетероазеотропной суміші А і В; компоненти В і С не утворюють азеотропной суміші В-С; потрійні азео-тропний суміші відсутні. Якщо В є висококиплячих компонентах, то гетероазеотропная суміш А - В, ймовірно, буде збагачена компонентом А.

Апаратура зі стандартних деталей. Якщо різниця між температурами кипіння компонентів велика і не потрібно чіткого поділу, то для зазначеної мети можна використовувати прості дистиляційні прилади (див. рис. 17), зібрані зі стандартних деталей. Ці прилади, як правило, працюють з дикої незамеряемой флегмою.

Технологічні показники. З огляду на різниці в температурах кипіння компонентів конденсату синтезу можливий також варіант технологічної схеми, що передбачає колону з виносним стріппінг (див. Рис. IV-3 б) для отримання трьох широких фракцій: нізкокіпя-чих компонентів (включаючи бензол або хлорбензол), ФТХС і висококиплячих домішок. 
АА р780 - різниця температур кипіння компонентів (С) при 760 мм рт. ст., Т - середня абсолютна температура колони (3К), що є середньою температурою кипіння.

Якщо aik 1 то температури кипіння компонентів однакові і потрібні спеціальні методи поділу - азеотропная або екстрактивних ректифікація.

Для розділення рідких сумішей, температури кипіння компонентів яких розрізняються лише на кілька градусів, застосовують колони з 40 - 50 і навіть з 80 тарілками.

У тих випадках, коли температури кипіння компонентів аналізованої проби невідомі, корисно спочатку провести поділ проби на колонці, що містить 3% такої неполярной фази, як SE-30 і програмувати її температуру, щоб з'ясувати діапазон температур кипіння компонентів проби.

Залежно t (x і t (y і рівноважні концентрації для ідеальних бінарних систем. | Вплив тиску на положення залежностей t (x і t (y і рівноважні концентрації для ідеальних бінарних систем. Це призводить до зменшення різниці температур кипіння компонентів при підвищенні тиску, а значить, і до зниження розділяє здібності.

Мінімальна ВЕТТ виходить приблизно при температурі кипіння компонента.

Доцільність застосування програмування температури визначається температурами кипіння компонентів проби. У загальному випадку, якщо діапазон температур кипіння становить 100 і більше, то бажано застосування програмування. Програмування температури застосовується також, як буде розглянуто нижче, в препаративної хроматографії, при аналізі микропримесей і в газоадсорбційної хроматографії.

Ця різниця зростає зі збільшенням різниці температур кипіння компонентів.

При аналізі проб з широкою областю температур кипіння компонентів і великим їх числом іноді неможливо все компоненти розділити на одній колонці. У таких випадках необхідно проводити хроматографический аналіз на двох або декількох відповідних розділових колонках з отриманням декількох незалежних хроматограмм. Щоб отримати єдиний результат кількісного аналізу, ці хроматограми слід нормувати відносно один одного. Нормуючі компоненти повинні піддаватися точній оцінці щонайменше на двох хроматограмах, і їх піки на жодній з обох нормованих хроматограмм не повинні накладатися на піки інших компонентів. Нижче наводиться приклад практичного застосування цього методу.

Ця різниця зростає зі збільшенням різниці температур кипіння компонентів.

Для аналізу сумішей з широким діапазоном температур кипіння компонентів доцільно застосовувати газову хроматографію з програмуванням температури або газову хроматографію з програмуванням витрати газу-носія, або поєднання цих видів газової хроматографії.

Для подвійних сумішей з великою різницею температур кипіння компонентів переваги безперервного поділу очевидні.

Температури по висоті колони визначають по температурі кипіння компонентів.

Залежність температури ки. Цікаво відзначити, що у всіх випадках температура кипіння чистого загального компонента азеотропной системи лежить поблизу точки з абцісс 51 мовляв. Точки перетину прямих ліній з координатами х 0 і Х2100% дають мінімальну і максимальну температури членів гомологічного ряду вуглеводнів, що утворюють азеотропа з даним речовиною.

Цікаво відзначити, що у всіх випадках температура кипіння чистого загального компонента азеотропной системи лежить поблизу точки з абцісс 51 мовляв. Точки перетину прямих ліній з координатами х 0 і Х2100% дають мінімальну і максимальну температури членів гомологічного ряду вуглеводнів, що утворюють азеотропа з даним речовиною. Визначається таким чином інтервал температур кипіння залежить від кута нахилу прямих і характеризує ступінь неідеальної розглянутих систем.

Наведені приклади показують, що з підвищенням температури кипіння компонента 2 в суміші з водою зростає молярна частка води в паровій фазі суміші.

Реакційна суміш зеотропних і має наступний розподіл температур кипіння компонентів: ТАТвТс Як рецикла використовується потік дистиляту.

Для неповної конденсації сумішей з широким інтервалом температур кипіння компонентів прийнятні конструкції з організацією потоку вертикальними перегородками. Перегородки з горизонтальним сегментом, які забезпечують протікання суміші пари і конденсату вгору і вниз, гарантують хороший контакт між парою і конденсатом, але при їх використанні виникають великі втрати тиску. Горизонтальні конденсатори з конденсацією на зовнішній поверхні труб не підходять для повної конденсації сумішей з широким діапазоном температур кипіння компонентів, особливо якщо температура насичення самого низькокиплячого компонента наближається до температури охолоджувача на виході.

При випаровуванні водного розчину аміаку, у якого температури кипіння компонентів досить близькі, утворюється суміш водоаміачних парів. Збільшення концентрації пара холодильного агента після генератора здійснюється в ректіфікаторе і дефлегматоре. Підвищення ефективності зворотного суміщеного циклу абсорбційної машини досягається введенням переохладителя рідкого аміаку ПО.

Отримані складні суміші важко разделіми, з огляду на близькість температур кипіння компонентів. Тому в жирному ряду реакція прямого заміщення використовується лише в тих особливих випадках, коли в молекулі присутня водневий атом, здатний заміщатися на галоген значно легше в порівнянні з іншими. Наприклад, присутність карбонільної групи значно полегшує заміщення водню на хлор і бром: альдегіди і кетони галогеніруются дуже легко, причому галоген вступає завжди в а-положення по відношенню до СО-групі. Галоген вступає також в а-положення по відношенню до карбоксильної групі.

Схема очищення петролейного завжди наявна у вступнику ефіру із застосуванням гумбрин петролейном ефірі. Очищення за першим способом, засновану на різниці температур кипіння компонентів, здійснюють в періодичному режимі на звичайних установках з насадочними колони ректифікації. У куб апарату завантажують 065 від його обсягу петролейного ефіру і 3% парафіну щодо ефіру. Відбір фракцій проводять по температурі парів на виході з колони.

Відносна летючість може бути також визначена наближено по температурах кипіння компонентів.