А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Температура - рідка фаза

Температура рідких фаз в обох резервуарах залишається практично незмінною протягом усього процесу. Тільки спочатку у наповнюється резервуара температура рідини знижується. Парова фаза в цистерні нагрівається, а тиск парів зростає і забезпечує злив.

Температура рідкої фази в сховище становить для пропану близько - 42 С. Перед риття котловану грунт навколо нього заморожується за допомогою нагнітається в землю зрідженого пропану через спеціальну кругову систему труб. Після того як межа замороженого грунту досягне діаметру майбутнього сховища, починають риття котловану.

Якщо температура переохолодженої рідкої фази буде перебувати між евтектичною лінією і f4 наприклад Г3 то з рідкої фази спочатку виділяться кристали а-фази, а за.

Зниження температури рідкої фази супроводжується плавним збільшенням в'язкості, і речовина непомітно переходить в твердий стан. при зворотному процесі, коли підводиться теплота і підвищується температура, відбувається таке ж плавне розм'якшення речовини до стану спочатку дуже вузький, а потім менш в'язкої рідини.

Зміна температури рідкої фази відбувається практично по вертикалі до тих пір, поки система не прийде в стан До на кривій BE (фіг. Так як концентрація срібла в утвориться твердому розчині менше вихідної, то в що залишається рідини його концентрація зростає. Зниження температури рідкої фази супроводжується плавним збільшенням в'язкості, і речовина непомітно переходить в твердий стан. При зворотному процесі, коли підводиться теплота і підвищується температура, відбувається таке ж плавне розм'якшення речовини до стану спочатку дуже вузький, а потім менш в'язкої рідини.

Підвищення температури рідкої фази в процесі випаровування і горіння крапель свідчить про послідовне фракційному випаровуванні спочатку легких, а потім більш важких вуглеводнів, у яких відповідно і більш високі температури пароутворення.

Наближення температури рідкої фази суміші до нуля викликає збільшення її в'язкості. Для ряду типів нафт цей ефект проявляється настільки інтенсивно, що призводить до різкого збільшення гідравлічного опору, ускладнюючи тим самим транспортування продукції. Для запобігання таким явищам застосовується теплова ізоляція підйомника або трубопроводу.

Максимальна продуктивність підземного резервуару об'ємом 2 5 м3 (експериментальні дані. За температур рідкої фази газу і природного грунту на рівні осі резервуара і по теплопровідності грунту в лівому верхньому квадранті номограмм знаходять розрахункову продуктивність одиночного підземного резервуару.

При дроселюванні температура рідкої фази знижується до 110 С. На початку рідка фаза надходить в колону ректифікації 13 в якій вона підігрівається до 130 с газами, які надходять з сепаратора 15 з температурою 143 - 145 С. З колони 13 рідка фаза направляється в підігрівач 14 в якому вона підігрівається парою до 143 - 145 С. У підігрівачі остаточно розкладається карбонат амонію і відганяється надлишковий аміак з розчину. З підігрівача 14 паро-рідинна суміш надходить в сепаратор 15 де відокремлюється рідка фаза від газоподібної.

При підвищенні температури рідкої фази обсяг її різко збільшується. Тому судини і арматуру для транспортування і зберігання зріджених газів необхідно розраховувати на міцність по максимальній температурі навколишнього середовища.

У звичайній колоні температура рідкої фази по всій висоті апарату однакова і підвищення температури автоматично призводить до підвищення температури в газовому просторі. Тут же завдяки наявності розділового пристрою, перетікання; організації певного руху потоків газу і рідини та квенчінг сировиною підтримуються різні температури по висоті рідкої фази: в зоні реакції відносно висока, в зоні сепарації - низька. Регулює температурний режим двосекційною колони в цілому не відрізняється від регулювання звичайної колони, а зміна температури по секціях досягається регулюванням кількості потоку, що перетікає з верхньої секції в нижню. Рівень в колоні підтримують як зазвичай, змінюючи подачу сировини або висновок бітуму.

У звичайній колоні температура рідкої фази по всій висоті апарату однакова і підвищення температури автоматично призводить до підвищення температури в газовому просторі. Регулює температурний режим двосекційною колони в цілому не відрізняється від регулювання звичайної колони, а зміна температури по секціях досягається регулюванням кількості потоку, що перетікає з верхньої секції в нижню. Рівень в колоні підтримують як зазвичай, змінюючи подачу сировини або висновок бітуму.

Поряд з пульсаціями температури рідкої фази при кипінні завжди спостерігаються пульсації температури теплоотдающей поверхні. ці температурні флуктуації рідини і стінки пояснюються циклічністю роботи кожного центру.

Іншими словами, підвищення температури рідкої фази заданого складу призводить до збагачення рівноважного пара тим компонентом, для якого прихована теплота випаровування з расткора більше.

Схемою передбачено каскадне автоматичне регулювання температури рідкої фази в окислювальному колоні шляхом коригування завдання регулятору температури димових газів над перевалом печі і впливу на зміну подачі палива в камеру згоряння печі. Зі зміною якості сировини і відхиленням від заданих значень якості одержуваного окисленого бітуму завдання регулятору витрати стисненого повітря автоматично коригується.

Qx QM - Після зниження температури рідкої фази на 5 - 6 С спостерігається більший вплив теплового припливу від грунту навколо резервуара. При невеликому заповненні резервуара теплові потоки 2Ж і Qrp незначні, а основними величинами є Qcp і Qrp. Відповідні розрахункові формули досить легко виходять з розглянутої.

Зміна кількості флегми відбивається нз температурі рідкої фази на тарілці відбору поглотительной фракції.

Фракційний склад товарних реактивних палив. Як видно з наведених даних, температура рідкої фази при перегонці вище відповідної температури парової фази в середньому на 20 - 25 С.

Отримане рішення дає можливість визначити зміну температури рідкої фази у часу з урахуванням зміни зовнішнього коефіцієнта тепловіддачі і діаметра рідкої ф азьг в часі.

Зниження тиску пари розчиненим речовиною при постійній температурі. Слід зазначити, що при зменшенні ХА температура рідкої фази в рівновазі з газом повинна зростати, щоб зберегти постійним тиск, прийняте в наших міркуваннях. Очевидно, це означає, що при постійній температурі додавання нелетучего розчиненої речовини, що утворює ідеальний розчин, має привести до зниження тиску пара компонента А.

Воно пов'язане з утворенням в цьому інтервалі температур рідкої фази, кількість, склад і в'язкість якої визначаються кількістю і складом добавок.

Аварійна блокування повинна спрацьовувати: при підвищенні температури рідкої фази вище 270 С (для високоплавких бітумів - вище 320 С); досягненні максимального рівня продуктів в кубі; зниженні різниці температур в паровій і рідкій фазах до 15 С і нижче (для високоплавких бітумів до 20 С), при цьому температура парової фази повинна бути нижче температури рідкої; створення тиску в кубі понад 1 9 кПа; вмісті вільного кисню в газах окислення вище 8% для високоплавких бітумів і вище 4% Для низкоплавких бітумів. Крім того, обладнають попереджає сигналізацією, призначеною для автоматичного сповіщення персоналу про зміни режиму роботи обладнання і досягненні допустимих меж параметрів технологічного процесу; низького тиску повітря, що надходить з компресорної; високого рівня сировини і готового продукту в ємностях установки; верхнього і нижнього рівня в кубах-окислювачах і низької температури виходить з холодильників продукту.

О (О), так як нижче кріогідратной температури рідкої фази не існує.

Очевидно, що при таких дослідженнях, коли температура рідкої фази на фронті кристалізації відрізнялася від температури в термостаті, прийнятої при визначенні ступеня переохолодження, що виділяється теплота кристалізації обмежує лінійну швидкість росту кристалів.

Як показано Дефріз[15], Вплив спонтанних флуктуації температури рідкої фази на стійкість рідкої піни відносно невелике.

Таке припущення іноді виявляється корисним при розрахунку приросту температури рідкої фази між місцем подачі розчинника і будь-якої нижележащей точки по висоті колони екстрактивної дистиляції.

Таким чином, температуру спалаху можна визначати як температуру рідкої фази, при якій над нею утворюється суміш парів з повітрям вибухової концентрації.

З цього моменту не виявляється ніяких змін в температурі рідкої фази, до тих пір поки не змінюється ступінь (інтенсивність) відбору парів скрапленого газу.

Концентраційні межі займистості парогазових сумішей можуть бути задані температурою рідкої фази, що в замкнутому просторі визначає тиск насичених парів над дзеркалом рідини. У табл. 3.3 наведені відомості про межі займистості парів деяких рідких вуглеводнів і газів.

Такий інтенсивний процес спікання обумовлюється утворенням при цих температурах рідкої фази за рахунок плавлення легкоплавких мінералів і взаємодії домішок з кремнеземом і глиноземом глинистого речовини. Рідка фаза сприяє цій кристалізації муллита. Під дією сил поверхневого натягу відбувається перерозподіл і зближення твердих частинок, оточених рідиною. Однак природа екзотермічних ефектів як при 950 так і при більш високих температурах залишається точно не встановленої.

Значення Л0 і л для парів палива Т-1 і його фракцій. Молекулярний вага реактивних палив в паровій фазі залежить від температури рідкої фази, тому дослідження теплопровідності парів палив пов'язане з відомими труднощами.

Таке припущення 7 частенько виявляється корисним при розрахунку приросту температури рідкої фази між місцем подачі розчинника і будь-якої нижележащей точки по висоті колони екстрактивної дистиляції.

У разі противоточной конденсації фази не перебувають в рівновазі, температура рідкої фази завжди нижча за температуру парової фази, і наявність температурного напору сприяє масообміну між фазами. В результаті массооб-мена рідка фаза в міру свого стікання вниз збагачується висококиплячих компонентах, а парова ними відповідно збіднюється. Тому противоточную конденсацію рекомендується здійснювати у всіх випадках, коли бажано отримати конденсат, що містить максимально можливу кількість тяжелолетучіх компонентів.

Таким чином, зазначені спрощення відповідають нехтування зміною ентальпії і температури рідкої фази при її стисненні або розширенні. У розглянутому діапазоні тисків 0 1 р 10 МПа ця умова виконується з достатнім ступенем точності. У той же час використання обговорюваних спрощень (61111) в рівнянні для тиску (третє рівняння (61114), до якого входить стисливість середовища, яка визначається замороженої ізоентропіческой швидкістю звуку С /, може призводити до помітної похибки. У міру руху теплоносія від низу до верху легкі фракції википають і температура рідкої фази підвищується. Останньою википає найвища фракція. при оборотних екзотермічних процесах в такому реакторі реагує суміш рухається зверху вниз. Теплоносій надходить назад в теплообмінне простір реактора.

Перехідні процеси на тарілках при скачкообраЦом збільшенні концентрації легколетуяего компонента у вихідній суміші. у перехідному процесі мають місце значні запізнювання в зміні складу або температури рідкої фази.

Вибір матеріалів проводиться по мінімальній температурі перевезення, за яку приймається температура рідкої фази під час наповнення.

Для визначення ваги газу необхідно отримати дані про тиск газу і температурі рідкої фази в кожному резервуарі.

Лінія не поширюється за критичну температуру Тк, тому що вище цієї температури рідкої фази не існує (див. Гл. Слід зазначити, що, строго кажучи, перетин, в якому середньо-ентальпійного температура рідкої фази стає рівною температурі насичення, не збігається з перетином, в якому температура ядра потоку досягає насичення, так як в цьому перетині среднеентальпійная температура або, вірніше, середня ентальпія потоку може бути трохи вище насичення за рахунок деякого перегріву пристенного шару. Це перетин розташоване трохи нижче за течією, ніж перетин, в якому досягається рівновагу.

Під час експерименту № 51 спочатку був зроблений максимальний відбір парів до отримання температури рідкої фази - 27 С, а потім встановлений витрата парів трохи менший номінального для даної температури.

Овщій вид ламп типу Дріш для кольорового телебачення. | Характеристики випромінювання ламп типу Дріш. | Залежність швидкості світла. Область першого максимуму відповідає тиску близько 0 2 Па і досягається при температурі рідкої фази 270 - 300 С, саме при цих тисках і щільності струму 0 1 - 0 5 А /см2 працюють створені ще в 30 - х роках НЛНД. Це тиск мають насичені пари натрію при темпі - - ратуре 650 - 750 С.

Початкова температура піни, С. З табл. 3.3 видно, що початкова температура пен визначається в основному температурою рідкої фази.

Вимірювання температури на кордоні; розділу фаз показали, що незалежно від зміни температури рідкої фази в часі (охолодження, підігрів, підтримка постійної температури), температура на кордоні шар - рідина збігається з температурою застигання з похибкою не більше 0 3 С.

З 18 год 30 хв знову проведений максимальний відбір парів з метою знизити температуру рідкої фази до - 31 С, при якій визначався номінальний відбір парів і теплові потоки через стінку резервуара.

Принципова схема підземного циліндричного резервуара. Зберігання в замороженому ґрунті здійснюється під тиском до 2 5 кПа і при температурі рідкої фази, наприклад, для пропану - 42 С. Місце обладнають трубопроводами для подачі і відбору скрапленого газу, трубою, забезпеченою дихальними клапанами, Вогнеперепинювачів і відповідними контрольно-вимірювальними приладами. Підземні сховища заповнюють до рівня 0 6 м від верху. Деяку складність представляє собою перекачування рідкої фази.