А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Сумарний фазовий зсув

Сумарний фазовий зсув (випереджаюче) в розділових ланцюжках фй1 ФЙ2 а також зрушення фа1 фо2 (запізнюється) через шунтуючих ємностей показані на рис. 1041 пунктирними лініями, а результуюча фазова характеристика ф (0) - суцільною лінією.

Фос - сумарний фазовий зсув, що вноситься при передачі сигналу ОУ і ОС. Виконання цієї умови означає існування ПОС.

Чотириполюсники, що застосовуються в /. З-генера-торах синусоїдальних коливань. Тому для отримання сумарного фазового зсуву 180 мінімальне число ланок дорівнює трьом.

Повинен бути багато менше сумарного фазового зсуву на цій частоті), малою величиною коефіцієнта передачі в зворотному напрямку В0бр, малої вхідний ємністю, низьким вихідним опором і достатньою для розкачки вихідного каскаду величиною вихідного струму. Крім того, бажано, щоб високочастотний канал мав низький рівень шумів, а його вхідний потенціал ( після розділового конденсатора) був близький до потенціалу землі, щоб уникнути натекания в підсумовує точку паразитного струму.

Спрощена схема фазового модулятора з ф180. Тут же наведені значення сумарного фазового зсуву відносно початкової фази.

Ус фос 2л, де Фус фос - сумарний фазовий зсув, що вноситься при передачі сигналу ОУ і ОС. Виконання цієї умови означає існування ПОС.

Фазовий зсув, створюваний негативним речовим полюсом, або сумарний фазовий зсув, створюваний парою комплексно-сполучених полюсів з негативною дійсною частиною, буде відрізнятися від фазового зсуву, створюваного аналогічними нулями тільки своїм знаком.

В результаті досліджень виявлено джерела похибок і отримана формула, що зв'язує похибка системи з коефіцієнтом розімкнутої системи з урахуванням взаємозв'язку контурів врівноваження і сумарними фазовими зрушеннями в обох каналах. Виходячи з отриманого коефіцієнта передачі, було виведено умова стійкої роботи двохканальних статичних автокомпенсатора за умови, що в кожному каналі є по два інерційних ланки.

Запізнення /щодо /о з і реактивність навантаження призводять до відхилення частоти генерації wr від резонансної частоти ланцюга зворотного зв'язку в такому напрямку, щоб сумарний фазовий зсув в контурі, утвореному магнітним підсилювачем і ланцюгом зворотного зв'язку, дорівнював нулю.

Багатокаскадний підсилювач з негативним зворотним зв'язком. Якщо підсилювач складається з декількох каскадів, прагнуть охопити зворотним зв'язком весь підсилювач в цілому, як це показано, наприклад, на рис. 525. При цьому, однак, ускладнюється забезпечення стійкості підсилювача через зростання сумарного фазового зсуву в кільці, особливо при наявності трансформаторів, що володіють індуктивністю розсіювання.

Отже, в даному випадку фазовий зсув дорівнює - 2а оборотам. Якщо сумарний фазовий зсув Дре 0 то амплітудно-фазова характеристика ФЕ (вуса, tK) не охоплює початку координат при зміні частоти від - оо до оо.

Схеми низькочастотних генераторів.

Найбільш прості так звані ланцюгові генератори. На частоті, на якій сумарний фазовий зсув, одержуваний ланцюжком С-ланок, дорівнює 180 виконується умова балансу фаз і ОС стає позитивною. ОС більше одиниці, в системі виникають низькочастотні автоколебания.

Схеми четирехкаскадних підсилювачів. а - з загально ОС. б - з розділеною ОС. При збільшенні частоти з'являються додаткові фазові зрушення в транзисторних каскадах, дещо падає їх посилення. Необхідна перевірка, яка буде глибина ОС по петлі на частоті, на якій сумарний фазовий зсув зробиться рівним 180 (кожен каскад вніс додатковий фазовий зсув в 30) і зв'язок стане позитивною.

Фаза в схемі обертання інтерференційних пелюстків збільшується на 7rAi /Ars, де Ars - помилка затримки. Крім того, при симетричній частотній характеристиці залишкова фазова помилка дорівнює нулю, так як сумарний фазовий зсув по всій смузі в будь-який момент часу дорівнює нулю.

Слід побудувати криві Боде, знайти частоту зрізу і оцінити запас по фазі. Наявність ланки запізнювання збільшить фазовий зсув на частоті зрізу ос 0 8 з 1 на 46 сумарний фазовий зсув в системі складе - 186 отже, система є нестійкою.

Вид амплітудної характеристики розімкнутої системи за межами критичної області за умови її монотонності з точки зору стійкості абсолютно байдужий. Істотний тільки сумарний фазовий зсув на частоті зрізу, обумовлений постійними часу, розташованими поза критичної області. Потім за отриманим значенням цього зсуву і з урахуванням запасу по фазі визначають довжину ділянок з нахилом 20 дб /дек в районах частот зрізу.

Самозбудження схем з негативними зворотними зв'язками змушує обережно підходити до вибору параметрів ланцюга зворотного зв'язку. Як правило, в одне - і двокаскадних підсилювачах, охоплених негативним зворотним зв'язком, самозбудження не настає, якщо контур (ланцюг зворотного зв'язку - підсилювач) містить не більше двох реактивних опорів, вплив яких поширюється на один і той же ділянку частотних характеристик. Дійсно, сумарний фазовий зсув, що вноситься цими опорами, може прагнути до 180 лише при таких частотах, при яких коефіцієнт передачі ланцюга прагне, в свою чергу, до нуля, тому самозбудження не настає. У трехкаскадного підсилювачах, як правило, виникає самозбудження, так як в контурі виявляється три і більше реактивних опору.

Основне посилення по напрузі має бути зосереджена в одному инвертирующем каскаді (на транзисторі VT7), охопленому ємнісний негативним зворотним зв'язком за схемою інтегратора Міллера. Великий статичний коефіцієнт посилення каскаду забезпечується за рахунок використання в якості колекторної навантаження джерела струму /, з великим внутрішнім опором. Внаслідок плавного спаду посилення на високих частотах, властивого інтегратора, досягається стійка робота ОУ при замиканні петлі зовнішнього зворотного зв'язку. Для цього ємність інтегруючого конденсатора С повинна бути такою, щоб при частоті сигналу, на якій сумарний фазовий зсув в петлі зовнішнього зворотного зв'язку досягає 180 петлевий коефіцієнт посилення був менше одиниці.

Різниця фаз випромінюючих струмів в двох сусідніх фазовращателямі завжди менше 360 тому при аналізі фазового фронту в лінійці випромінювачів, переходячи послідовно від фазообертача до фазовращателямі, необхідно будемо в розрахунках відновити скиди фази на 360 які були зроблені при завданні програми зміни фаз в фазовращателямі. Закон зміни показаний на тому ж малюнку пунктиром. Таким чином, середня лінія зміни фази залишається незмінною, але закон зміни стає складним, відрізняється від прямої лінії. Особливість цього закону полягає в наступному. При чималій величині фазового зсуву сумарний фазовий зсув визначається в основному числом скидів, що відбулися в фазовращателямі, розташованих ближче до центру лінійки.