А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Сумарне тепловиділення

Сумарне тепловиділення за цикл q не розшифровано.

Сумарні тепловиділення при цій температурі залишаться такими ж, як при 20 а виділення вологи зменшаться до 65 г /год на 1 людину.

Менша частка сумарного тепловиділення перед фронтом полум'я приймається в разі горіння тонких матеріалів (наприклад, тканин), так як полум'я при їх горінні будуть оптично більш тонкими і внаслідок цього мати менший випромінює спосббностью (розд.

Строго кажучи, сумарне тепловиділення складається з тепловиділення хімічної реакції і тепловиділення в результаті сорбції води поверхнею гелю, утвореного в процесі гідратації. Теплота сорбції становить четверту частину загального тепловиділення.

Як я при вивченні критичного теплового потоку, в експериментах доцільно зменшувати сумарне тепловиділення шляхом використання нагрівальних поверхонь малих розмірів. На відміну від експериментів по визначенню критичного теплового потоку при дослідженні плівкового кипіння істотно, щоб температура поверхні була відома.

Типові осцилограми горіння перхлората амонію. В інтервалі тисків 40 - 150 ат (стабільний режим) спостерігається збільшення сумарного тепловиділення, що пов'язано з сильним ростом його в газовій фазі, так як тепловиділення в конденсованої фазі падає зі збільшенням тиску. Однак було б неправильним вважати, що підвищення швидкості горіння викликається зростанням тільки тепловиділення в газовій фазі, так як теплопідводу з газової фази малий і майже не залежить від тиску, а тепловиділення в конденсованої фазі, хоча і вище на порядок, але різко падає з тиском і тому не може пояснити що спостерігається зростання швидкості горіння при збільшенні тиску за звичайним тепловому механізму.

Сталий спалювання такої суміші Тонле з 50 - 55% - ної часткою мазуту в сумарному тепловиділення досягається при підвищеному (До 1 5 - 1 | 8) надлишку повітря в топці. Швидка подача мазуту в цих випадках забезпечується обладнанням не менше 50% розпалювальних форсунок швидкодіючими клапанами. Стійкість топкового процесу при спалюванні кам'яних або бурого вугілля в режимах скидання навантаження досягається підсвічуванням мазутом з витратою його до 20% сумарного тепловиділення. Розвантаження котла ведуть відключенням частини живильників пилу.

Крім того, що скидається в водойми охолоджуюча вода, що відводиться від установок сірчанокислотного виробництва, несе з собою значні кількості тепла (40% від сумарного тепловиділення в процесі) і викликає потепління.

Основною проблемою при використанні детальних механізмів реакції є необхідність вирішення рівняння збереження для кожного компонента і застосування спеціального модуля кінетики хімічних реакцій для правильного розрахунку сумарного тепловиділення реакцій у часі.

Тепловиділення від людей становлять 12920 ккал / година; теп-лопоступленія через алюмінієвий стеля 59018 ккал /год; тепловиділення від освітлення 26800 ккал /год; сумарні тепловиділення відділення відкачування і цоколевки QCyM 352229 ккал /год.

Основна ідея подібних розрахунків зводиться до спільного розгляду рівнянь теплообміну, складених для кожної з виділених в топковому просторі зон, а також відповідних (за номером зони) балансних топкових рівнянь, що зв'язують ефекти результирующих тепловиділень по зонам з сумарним виділенням тепла від згоряння палива в шарі і факелі.

Хоча теорія І.Г. Запорожця в даний час найбільш повно розвинена, вона зустрічає певні труднощі при описі тепловиділення ряду бетонів, наприклад приготованих на цементах з невеликим виділенням тепла, не погодившись з досвідченими даними, коли при зниженій початкової температурі бетонної суміші підвищується сумарна тепловиділення бетону.

Орбітальні літальні апарати, як, наприклад, існуючі повертаються капсули, як пілотовані, так і безпілотні, відчувають найнижчі миттєві теплові навантаження (q 500 - 1400 ккал /м2 - сек) при значно більшою тривалості теплового впливу, ніж при спуску балістичних ракет. Сумарне тепловиділення приблизно того ж порядку, як і у балістичних ракет, і залежить від дальності польоту. Найбільш ефективний метод термічної захисту літальних пристроїв цього типу включає радіаційне охолодження з ізольованими елементами конструкції і теплові екрани.

Кількість вологи q, г /ч, що виділяється людиною.

При наявності у отворів завантажувальних дверей приймається вдвічі незначне виділення тепла. Сумарне тепловиділення полум'яних печей при випуску продуктів горіння в приміщення приймається в розмірі 100% від тепла спаленого палива. При влаштуванні над печами, ваннами, сурмами та іншим обладнанням витяжної укриття враховується тільки променисте тепловиділення з їх бічних поверхонь. 
У деяких випадках матеріал надходить в приміщення нерівномірно або через значні проміжки часу. Тоді сумарне тепловиділення обчислюють за кожну годину робочої зміни (або доби), зіставляючи графік охолодження партій матеріалу, що доставляються в приміщення в різний час, причому внутрічасо-ші піки найчастіше не враховують.

У деяких випадках надходження матеріалу в приміщення відбувається нерівномірно або через значні проміжки часу. тоді сумарне тепловиділення обчислюють за кожен даний час робочої зміни (або доби), зіставляючи графік охолодження партій матеріалу, що надійшли в приміщення в різний час, причому внутрічасовие п-ИКВ найчастіше не враховують.

На закінчення необхідно ще раз відзначити, що при проведенні розрахунків, пов'язаних зі згорянням багатих сумішей з 1 кг палива і різними кількостями повітря, висловлені положення про сталість кількості водяного пара не будуть справедливими і тому їх застосовувати не слід. Поява вільного водню зменшує сумарне тепловиділення при згорянні палива.

Полум'я гасне завдяки зниженню швидкості реакції за рахунок поглинання активних центрів. В результаті обриву ланцюгів знижується сумарне тепловиділення в зоні реакції, що призводить при досить високій концентрації галоідуглеводорода в газовій суміші до швидкого її охолодження і загасання полум'я.

Незважаючи на високі антивібраційні характеристики, сегментні підшипники застосовують рідко; Виготовлення їх набагато складніше, ніж многоклінових підшипників з нерухомими несучими поверхнями. Внаслідок вихреобразования в порожнинах між сегментами сумарне тепловиділення в них значно більше, ніж в підшипниках з плавними переходами між несучими поверхнями.

Типові осцилограми горіння перхлората амонію. На рис. 47 показані залежності від тиску сумарного тепловиділення, тепловиділення в конденсованої і газовій фазах, а також теплопріхода q з газової - фази.

Звертає на себе увагу також розпорошення реакційного шару, яке можна було спостерігати на склі, поставленому поруч з шашкою, на висоті, в 2 - 3 рази перевищує висоту шашки. В інтервалі 40 - 150 ат спостерігається зростання сумарного тепловиділення, що пов'язано з сильним його зростанням в димогазовой фазі. Однак підведення тепла з димогазовой фази в конденсовану малий і слабо змінюється з тиском, д тепловиділення в конденсованої фазі, що становить близько 95% загального тепла в прогрітому шарі, з ростом тиску падає.

Транспортування і зберігання відпрацьованих ТВЗ здійснюється всуху. При завантаженні 3 1 т (по урану) відпрацьованих 16 ТВС реактора PWR при залишковому сумарному тепловиділення - 30 кВт температура найбільш нагрітого твела не перевищує 370 С.

У перехідний період при температурі зовнішнього повітря 10 ° С і вище передбачається подача зовнішнього повітря без підігріву. Отримані величини вписуємо у відповідні графи бланка. Віднімаючи з сумарних тепловиділень тепловтрати приміщення кухні, отримуємо величину надлишкового тепла. Температуру повітря, що видаляється кільцевих воздуховодом 5 приймаємо взимку 45 С і в інші пори року на 25 вище температури в робочій зоні.

Незважаючи на високі антивібраційні характеристики, сегментні підшипники застосовують рідко. Внаслідок вихреобразования в порожнинах між сегментами сумарне тепловиділення в них значно більше, ніж в підшипниках з плавними переходами між несучими поверхнями.

Сталий спалювання такої суміші Тонле з 50 - 55% - ної часткою мазуту в сумарному тепловиділення досягається при підвищеному (до 1 5 - 1 | 8) надлишку повітря в топці. Швидка подача мазуту в цих випадках забезпечується обладнанням не менше 50% розпалювальних форсунок швидкодіючими клапанами. Стійкість топкового процесу при спалюванні кам'яних або бурого вугілля в режимах скидання навантаження досягається підсвічуванням мазутом з витратою його до 20% сумарного тепловиділення. Розвантаження котла ведуть відключенням частини живильників пилу.

Згідно з уявленнями про механізм теплового вибуху найбільші тиску вибуху повинні спостерігатися при Стех-метричному співвідношенні між кількістю пального і окислювача. Однак насправді максимальний тиск розпорошених порошків спостерігається при концентрації порошку, трохи більше стехиометрической. Під час вибуху алюмінієвого пилу не тільки не утворюється газ як продукт реакції, але навіть споживається кисень повітря. Однак теплота реакції настільки велика, що утворюється під час вибуху тиск далеко не останнє. В результаті виникають тисків відбуваються руйнування на виробництвах. У разі вибуху аеродісперсние системи тиску вибуху і швидкість його наростання залежать від ряду факторів, серед яких одним з основних є концентрація частинок в повітрі. Дослідження впливу концентрації розпорошених частинок на тиск, що розвивається під час вибуху, і швидкість наростання тиску перевірені нами в герметичній камері. Що виникає при вибуху тиск є по суті результатом сумарних тепловиділень, тому в цьому випадку концентрація визначалася ставленням всієї маси розпорошеного в камері порошку до обсягу вибухової камери.