А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Силовий корпус

Зовнішній силовий корпус діаметром 3000 мм складається з трьох частин: циліндричної частини і двох днищ, що мають фланцеві з'єднання. На нижньому днищі є отвори для пальників і чотири бічних отвори для підведення води до кільцевому колектора екрана.

Силовий корпус зварювальної машини з центрирующими і затискними пристроями - головна складова частина - виконує наступні функції: здійснює затиск труб по всьому периметру і усуває овальність кінців труб, при цьому забезпечує со-осное їх виставляння і рівномірний і надійний притиск токо-підвідних і силових черевиків до поверхні труб, синхронне переміщення зварювальних поверхонь по заданому закону як в процесі оплавлення, так і в процесі опади, видалення грата і посилення зварного шва після зварювання, повинен переміщатися до наступного стику без пошкодження стінок труб та ізоляції як на прямолінійних, так і криволінійних ділянках трубопроводу.
 Відстань між силовим корпусом і внутрішньою обшивкою парогенератора необхідно збільшити за 200 - 250 мм на сторону за рахунок збільшення діаметра корпусу або зменшення діаметра топки і розмірів конвективного газоходу.

Температура нижнього днища силового корпусу ВПГ при пуску змінюється в межах від 30 до 160 С. У початковій стадії пуску, при запалюванні центральної пальника, температура нижнього днища досягає 120 С і перевищує температуру омиває повітря. Відбувається це тому, що при малих обертах витрати повітря від компресора незначні і днище нагрівається за рахунок випромінювання факела. З підвищенням частоти обертання понад 300 об /хв інтенсивність охолодження повітрям збільшується і температура днища спочатку знижується до 75 С, а потім при виході на холостий хід зростає до 160 С, залишаючись у всіх режимах постійної і нижче температури омиває повітря. Це пояснюється відсутністю зовнішньої ізоляції днища.

У площині фланцевих з'єднань силового корпусу істотних перекосів температури не спостерігається. Це створює сприятливі умови для роботи силового корпусу і його фланців.

Радіаційна і конвективна випарні поверхні нагрівання парогенератора. Всі ці елементи укладені в силовий корпус з товщиною стінки 10 мм, виготовлений зі звичайної вуглецевої сталі. Порожнина між зовнішнім корпусом і внутрішньою обшивкою заповнюється повітрям, що йде від компресора до пальникових пристроїв парогенератора.

В ньому є всього два силових корпусу - корпус вентилятора і задній корпус.

Екранна обшивка, що розташовується між силовим корпусом і внутрішньою обшивкою пароперегрівача, має по периметру нерівномірну температуру, що змінюється від 260 до 330 С. При зменшенні паропро-дуктивності її температура знижується. Нерівномірне нагрівання екранної обшивки відбувається внаслідок того, що внутрішня обшивка пароперегрівача I ступені екранована з боку газоходу поверхнями нагріву пароперегрівача II ступені. Екранувальні труби пароперегрівача II ступені мають поздовжнє омивання газами, а поверхні нагрівання пароперегрівача I ступені мають поперечне омивання газами.

КАРТЕР ДВИГУНА - щільно закритий, основний силовий корпус двигуна, на к-ром кріпляться циліндри. Усередині картера розташовані опори колінчастого вала і кривошипно-щатунний механізм двигуна. Картер використовується також для установки допоміжних механізмів і агрегатів двигуна і є резервуаром для мастила. Сухий картер - принцип мастила, коли масло, що випливає з підшипників, інтенсивно відкачується олійними насосами і в картері знаходиться в незначній кількості.

Зовнішній вигляд камери КТХБ-015-70. Однак при внутрішньої ізоляції збільшуються розміри силового корпусу, що ускладнює камеру; теплоізоляція піддається впливу вакууму і механічних впливів, які можуть виникати при випробуванні виробів.

Зовнішній вигляд камери КТХБ-015-70. Однак при внутрішньої ізоляції збільшуються розміри силового корпусу, що ускладнює камеру; теплоізоляція піддається впливу вакууму і механічних впливів, які можуть виникати при випробуванні виробів.

Всі насоси цієї групи - вертикального виконання, мають герметичний силовий корпус сферичної пли еліпсоїдної форми.

Для виконання основних функцій все зварювальні машини мають наступні вузли: понижуючий трансформатор, силовий корпус з центрирующим і затискним пристроями, механізм переміщення труб, що зварюються, що включають і відключають пристрої, апаратуру управління і реєстрації основних параметрів процесу зварювання.

Для зниження нерівномірності розподілу повітря по пальникових пристроїв направляючий щит між топковим фронтом і нижнім днищем силового корпусу був демонтований. Завдяки цьому було досягнуто рівномірний розподіл повітря по пальникових пристроїв.

Крім того, вимірюють масу і обсяг енергоустановки, опір електричної ізоляції між борцями ЕХГ і землею, між Борна і силовим корпусом ЕХГ, а також між різними його частинами. Виконують оптимізацію параметрів ЕХГ. Аналізують всі випадки непередбачених відмов, зауваження про роботу систем, агрегатів, контрольно-керуючої апаратури, розробляють рекомендації щодо вдосконалення роботи.

Ротор триступеневої газової турбіни, на відміну від розглянутої вище конструкції, виконаний роз'ємним з розташуванням дисків між опорами. | Редуктор ТВД з передавальним відношенням i0087 двоступеневий і складається із замкнутої планетарної передачі і додаткової простий передачі (перебору Для цього через обтічної форми стійки, що знаходяться в проточній частині турбіни, пропущені силові елементи, що з'єднують корпус підшипника із зовнішнім силовим корпусом. Між стійками і силовими елементами продувається повітря, охолоджуючи їх і корпус підшипника.

Описана конструкція патрубка повинна була забезпечити високу надійність його роботи: екран з корозійностійкої сталі запобігає ерозії теплоізоляції; телескопічні з'єднання розвантажують силовий корпус від напруг, що виникають внаслідок різної температури внутрішнього і зовнішнього корпусів; тиск продуктів сприймається силовим корпусом.

Основним заходом для запобігання корозійного розтріскування перехідних патрубків служить усунення телескопічного з'єднання в теплоизолирующем екрані, для запобігання потрапляння агресивного середовища на силовий корпус патрубка.

Кожух обдування турбіни. Права і ліва силові стійки мають зовнішні фланці з отворами, закриті сітками, через які надходить повітря па продування порожнини між внутрішнім силовим корпусом і кожухом масляної порожнини.

Разрядная камера зображена на рис. 2.5. Робоча стінка 3 сприймає теплове навантаження, виготовляється з міді або мідних сплавів, що мають високу теплопровідність, силовий корпус 2 і фланці 1 і 4 - з корозійностійкої сталі. На зовнішній стороні робочої стінки 3 є ребра, передають механічне навантаження на силовий корпус. Ребра скріплені з силовим корпусом і утворюють жорстку конструкцію.

Описана конструкція патрубка повинна була забезпечити високу надійність його роботи: екран з корозійностійкої сталі запобігає ерозії теплоізоляції; телескопічні з'єднання розвантажують силовий корпус від напруг, що виникають внаслідок різної температури внутрішнього і зовнішнього корпусів; тиск продуктів сприймається силовим корпусом.

Температура Стінки циліндричної частини на всіх режимах практично дорівнює температурі повітря. Верхня частина силового корпусу і верхнє днище, де омивання повітрям практично відсутня, захищені від випромінювання внутрішньої обшивки екраном з листової сталі. Однак температура цих елементів на 40 - 50 С перевищує температуру інших частин силового корпусу і досягає 247 С.
 При пошкодженні III і IV контурів видалення пошкодженого змійовика проводиться вгору (рис. 10), а при пошкодженні I і II контурів видалення пошкодженого змійовика проводиться всередину топки (рис. 10), оскільки контури розташовані перпендикулярно один до одного. Простір між силовим корпусом і внутрішньою обшивкою при деяких незручності дозволяє вести зварювальні роботи.

Механічний пристрій точкових конденсаторних машин не відрізняється від механічних пристроїв машин інших типів. Наприклад, конструкції силового корпусу, кронштейнів та пневматичного приводу зусилля машин МТК-8004 і МТВ 6304 повністю уніфіковані.

Камера згоряння - секційна, має 14 полум'яних труб, розташованих концентрично навколо вала в перехідному корпусі між компресором і турбіною. Наявність у кожної полум'яної труби індивідуального силового корпусу, сполученого фланцем з вертикальною торцевою стінкою перехідного корпусу, дозволяє замінювати полум'яні труби без розтину корпусу турбіни. Між КС є пламеперебросние патрубки. Пальники розраховані на газоподібне та рідке (газотурбінне) паливо. Перехід з одного виду палива на інший здійснюється без зупинки ГТУ.

У площині фланцевих з'єднань силового корпусу істотних перекосів температури не спостерігається. Це створює сприятливі умови для роботи силового корпусу і його фланців.

Разрядная камера зображена на рис. 2.5. Робоча стінка 3 сприймає теплове навантаження, виготовляється з міді або мідних сплавів, що мають високу теплопровідність, силовий корпус 2 і фланці 1 і 4 - з корозійностійкої сталі. На зовнішній стороні робочої стінки 3 є ребра, передають механічне навантаження на силовий корпус. Ребра скріплені з силовим корпусом і утворюють жорстку конструкцію.

Ротор триступеневої газової турбіни, на відміну від розглянутої вище конструкції, виконаний роз'ємним з розташуванням дисків між опорами. | Редуктор ТВД з передавальним відношенням i0087 двоступеневий і складається із замкнутої планетарної передачі і додаткової простий передачі (перебору Соплові апарати всіх ступенів турбіни складаються із соплових лопаток і зовнішніх і внутрішніх кілець. Лопатки приварені до зовнішніх кілець, які стягуються болтами (III), утворюючи силовий корпус.

Вплив параметрів на техніко-економічні показники ПГУ-200-750 /30 1 - TI. 2 - К (а а. 3 - Зр. 4 - кх (про а. Наведені розрахункові витрати на установку досягають мінімуму при тиску 140 ата. Ступінчастий характер кривих пояснюється заміною марки металу на більш термостійкий для поверхні нагрівання газо-газового теплообмінника і силового корпусу камери згоряння низького тиску.

Корпус ТНД 12 - одностінний, має горизонтальний роз'єм. Соплові лопатки кожного ступеня об'єднані в сегменти, встановлені на виступах корпусу. Силовий корпус турбоблоку має дві пари горизонтальних лап, якими спирається на вертикальні стійки 15 і 17 закріплені на фундаменті.

Проводиться разбалчіваніе фланцевих з'єднань газового трійника з додатковою камерою згоряння і високотемпературним газопроводом. Віддаються фланці трубопроводів підведення газу і повітря до додаткової камері згоряння. Потім разбалчівается фланець силового корпусу ВПГ. Всього доводиться розбовтати більше 500 шпильок. Додаткова камера згоряння, газовий трійник, відводи паропроводів насиченої і перегрітого пара і верхнє днище ВПГ знімаються мостовим краном.

Разрядная камера зображена на рис. 2.5. Робоча стінка 3 сприймає теплове навантаження, виготовляється з міді або мідних сплавів, що мають високу теплопровідність, силовий корпус 2 і фланці 1 і 4 - з корозійностійкої сталі. На зовнішній стороні робочої стінки 3 є ребра, передають механічне навантаження на силовий корпус. Ребра скріплені з силовим корпусом і утворюють жорстку конструкцію.

корпус працюючого двигуна можна розглядати як посудину, навантажений тиском газів, що утворюються в результаті горіння заряду твердого палива. Крім того, РДТТ зазвичай є частиною силового корпусу всієї ракети і тому він сприймає подовжні і поперечні перевантаження, а також відчуває аеродинамічний нагрів. З точки зору міцності, напруги від зовнішніх поздовжніх і поперечних навантажень не є небезпечними, оскільки зазвичай вони малі в порівнянні з напругою, що викликаються робочим тиском газів. Але вони можуть призвести до втрати стійкості корпусу двигуна, якщо зовнішні навантаження діють на непрацюючий двигун. Наприклад, це може статися з двигунами другого і третього ступеня при працюючому двигуні першого ступеня або з двигуном першого ступеня стоїть на старті ракети.

У районах, які омиваються повітрям, температура внутрішньої обшивки не перевищує 250 - 320 С, хоча температура екранують обшивку труб поверхонь нагріву знаходиться в межах від 300 до 540 С. В області пароперегрівача I ступеня, де відсутня зовнішнє охолодження обшивки повітрям, температура внутрішньої обшивки досягає 600 С на ділянках, екранованих трубами з температурою стінки 530 С, і зменшується до 520 С в районі екранування трубами з температурою стінки 300 - 400 С. У серійних зразках ВПГ для вирівнювання температурного режиму внутрішньої обшивки і силового корпусу необхідно передбачати повне їх охолодження повітрям. Повітря доцільно підвести через верхнє днище в зазор між внутрішньою обшивкою і силовим корпусом.

Температура Стінки циліндричної частини на всіх режимах практично дорівнює температурі повітря. Верхня частина силового корпусу і верхнє днище, де омивання повітрям практично відсутня, захищені від випромінювання внутрішньої обшивки екраном з листової сталі. Однак температура цих елементів на 40 - 50 С перевищує температуру інших частин силового корпусу і досягає 247 С.

Поздовжній розріз парогенератора.
 Власне парогенератор складається з випарної частини і пароперегрівача. Испарительная частина у вигляді екрану і конвективного пучка, що утворюють топку, розташована по ходу газів. На рис. 9 показані з зовнішньої сторони радіаційна і конвективна випарні поверхні при знятих внутрішній обшивці і силовому корпусі. У нижній частині розташовані фланці силового корпусу і прийомних колекторів випарних поверхонь нагріву. У верхній частині знаходяться фланці колекторів пароводяної суміші випарного пучка. В області конвективного испарительной поверхні змонтована внутрішня обшивка. За конвективним пучком розташований пароперегреватель.

Зміна тривалої міцності стали НК-40 від температури нагріву стінок реакційної труби при різній тривалості експлуатації. Найбільш складним є створення загального футерованого колектора. Оскільки футерування може фарбуватися, її зсередини облицьовують жаротривкої сталлю. У роботі[16]описаний колектор не тільки футерований, але і з зовнішньої водяною сорочкою під низьким тиском. Водяна сорочка запобігає перегріванню силового корпусу при руйнуванні футерування, але в той же час не дозволяє виявити місця пошкодження.

Власне парогенератор складається з випарної частини і пароперегрівача. Испарительная частина у вигляді екрану і конвективного пучка, що утворюють топку, розташована по ходу газів. На рис. 9 показані з зовнішньої сторони радіаційна і конвективна випарні поверхні при знятих внутрішній обшивці і силовому корпусі. У нижній частині розташовані фланці силового корпусу і прийомних колекторів випарних поверхонь нагріву. У верхній частині знаходяться фланці колекторів пароводяної суміші випарного пучка. В області конвективного испарительной поверхні змонтована внутрішня обшивка. За конвективним пучком розташований пароперегреватель.

Теплоізоляція камер може розташовуватися всередині або зовні по відношенню до Вакуумована обсягом. У першому випадку теплоізоляційний матеріал добре захищений від зволоження, так як сталева силова обичайка виявляється надійним паро-ізоляційним шаром з теплою боку огорожі. Крім того, конструктивні елементи, призначені для установки камери на підставі, що не будуть перерізати теплоізоляційний шар і утворювати теплові містки. Однак при внутрішньої ізоляції збільшуються розміри силового корпусу, що ускладнює камеру; теплоізоляція піддається впливу вакууму і механічних впливів, які можуть виникати при випробуванні виробів.

У районах, які омиваються повітрям, температура внутрішньої обшивки не перевищує 250 - 320 С, хоча температура екранують обшивку труб поверхонь нагріву знаходиться в межах від 300 до 540 С. В області пароперегрівача I ступеня, де відсутня зовнішнє охолодження обшивки повітрям, температура внутрішньої обшивки досягає 600 з на ділянках, екранованих трубами з температурою стінки 530 З, і зменшується до 520 С в районі екранування трубами з температурою стінки 300 - 400 С. У серійних зразках ВПГ для вирівнювання температурного режиму внутрішньої обшивки і силового корпусу необхідно передбачати повне їх охолодження повітрям. Повітря доцільно підвести через верхнє днище в зазор між внутрішньою обшивкою і силовим корпусом.

Навантаження, які діють на блок. Дослідження ПДВ блоку СОТП від дії тороїдальних сил в повній постановці є просторову задачу. За допомогою еквівалентних модулів пружності і з урахуванням характеру навантаження ця задача зводиться до плойкою. Котушка з СТНЕ, вміщена в сталевий силовий корпус СОТП, анізотропна в окружному і радіальному напрямках. Вирішення цих завдань проводиться методом кінцевих елементів.

Надійна робота патрубка може бути забезпечена зниженням рівня залишкових напружень до 5 - 6 кгс /мм2 за допомогою відпустки. В цьому випадку термічна обробка здійснюється безпосередньо при введенні в дію нового патрубка. Нагрівання забезпечується спеціальну тимчасову теплоізоляцією. Можливо також виробляти газополуменеве напилювання алюмінію або кераміки (окис алюмінію) на внутрішню поверхню силового корпусу патрубка з подальшою просоченням напиляного шару фенолформальдегидной смолою, що дозволить ізолювати його від контакту з агресивним середовищем.

Діаметри навивки всіх елементів постійні, діаметри витискувачів змінні з постійним рівним 4 мм зазором між ними і внутрішніми утворюють змійовиків. Модулі ді-станціоніровани між собою втулками, закріпленими на витискує в чотирьох перетинах по висоті. Чотири верхніх витка встановлені на відстані від інших витків для вирівнювання витрати газу по окремих модулів. Сполучні труби свіжого пара ізольовані для зниження втрат тепла в холодний гелій. Сполучні труби живильної води розміром 20X3 мм дозволяють зменшити в них разверку і розмістити дросельні пристрої. Модулі спираються на опорну систему в нижній частині кожуха і укладені в шестигранний витіснювач, який із зовнішнього боку ізольований листами товщиною 1 мм; у верхній частині він рухливо з'єднаний з кожухом. Кожух з трубним пучком підвішений на опорах до силового корпусу.

При дослідженні деформацій великих фланців посудин високого тиску в якості основних розрахункових елементів при складанні розрахункової схеми фланця використовують оболонку, жорстке кільце. При навантаженні таких судин типовою є ситуація, коли на вузькі межі фланців, що стискають прокладку, діє з боку прокладки момент сил реакції, досить великий у порівнянні з моментом від сполучних шпильок, і тому потрібно точно знати розподіл сил реакції по радіусу. Розрахункова схема, яка використовує оболонкові елемент, дозволяє наближено врахувати цей факт. Але є ще одне; обставина, яка не враховується при використанні зазначеного набору базисних елементів 2), - це пластична деформація прокладки. Через неї розрахунки, засновані на лінійно-пружної моделі матеріалу, можуть стати неефективними; з іншого боку, застосування базисного елемента у вигляді жорсткого кільця може внести неточність в опис загального пружного поведінки кілець фланців. Справжня глава присвячена з'ясуванню цих питань. Результати розрахунків порівнюються з обчисленнями за розрахунковою схемою, що використовує згадані вище базисні елементи, і з експериментальними результатами. Експериментальні дані про локальні деформації прокладки отримані за допомогою спеціального оптичного пристрою, промінь якого пропускався через канал для визначення витоку у фланці силового корпусу ВВЕР. Для визначення поворотів фланців застосовувалися тензодатчики, розташовані на силових корпусах ВВЕР; крім того, датчики були наклеєні і на шпильках.

При дослідженні деформацій великих фланців посудин високого тиску в якості основних розрахункових елементів при складанні розрахункової схеми фланця використовують оболонку, жорстке кільце. При навантаженні таких судин типовою є ситуація, коли на вузькі межі фланців, що стискають прокладку, діє з боку прокладки момент сил реакції, досить великий у порівнянні з моментом від сполучних шпильок, і тому потрібно точно знати розподіл сил реакції по радіусу. Розрахункова схема, яка використовує оболонкові елемент, дозволяє наближено врахувати цей факт. Але є ще одне; обставина, яка не враховується при використанні зазначеного набору базисних елементів 2), - це пластична деформація прокладки. Через неї розрахунки, засновані на лінійно-пружної моделі матеріалу, можуть стати неефективними; з іншого боку, застосування базисного елемента у вигляді жорсткого кільця може внести неточність в опис загального пружного поведінки кілець фланців. Справжня глава присвячена з'ясуванню цих питань. Результати розрахунків порівнюються з обчисленнями за розрахунковою схемою, що використовує згадані вище базисні елементи, і з експериментальними результатами. Експериментальні дані про локальні деформації прокладки отримані за допомогою спеціального оптичного пристрою, промінь якого пропускався через канал для визначення витоку у фланці силового корпусу ВВЕР. Для визначення поворотів фланців застосовувалися тензодатчики, розташовані на силових корпусах ВВЕР; крім того, датчики були наклеєні і на шпильках.