А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Сила - гідравлічний опір

Сила гідравлічного опору виникає в зв'язку з тертям переміщається бойка (клапана) про рідину, а також з ефектом поршневанія, при якому рідина примусово видавлюється з порожнини або втікає в порожнину, що утворюється при переміщенні коливальні системи гідроудар-ппка. У разі тертя об рідину неминуче виникають значні завихрення, що посилюються в результаті коливальних переміщень бойка.
 Сила гідравлічного опору, що діє на пальці ротора при їх русі в шарі води, створює гальмівний момент. Останній спрямований проти обертання ротора і врівноважує рівний йому, але протилежно спрямований крутний момент, прикладений до валу гальма. Чинена цим моментом робота перетворюється в тепло, нагріває воду.

Облік сил гідравлічного опору та інерції не змінює істотно умов виникнення викиду, оскільки абсолютна величина другого члена правій частині виразу (538) невелика. Однак величина сил гідравлічного опору л сил інерції в цих умовах зневажливо мала. Сили гідравлічного опору та інерції набувають відчутне значення до моменту виникнення викиду тільки при русі великих мас газу, але при цьому значно зростає Акр, в зв'язку з чим вплив другого члена правій частині як у натуральному вираженні (538), та К і в (537) стає несуттєвим. Разом з тим слід пам'ятати, що сума, укладена в дужки, може вплинути на величину всього доданка при прискоренні близько 5 - 10 м /с2 що можна очікувати вже після переходу системи через критичний стан.

Для забезпечення плавності наростання сили гідравлічного опору в міру обтиску амортизатора площа отворів (жиклерів) для протоки рідини роблять змінної. Конструктивно це досягається фрезеруванням канавок змінного перерізу на внутрішній поверхні штока або на зовнішній поверхні плунжера, або застосуванням спеціальної профільованої голки.

Хвильові рівняння наведено без урахування сил гідравлічного опору і швидкісного напору, Надалі ці фактори будуть враховані в разі, якщо їх величини виявляться істотними і зможуть вплинути на кінцевий результат.

Для обліку сил інерції і сил гідравлічних опорів при русі колони насосних штанг за законом 5 /(д) розглянемо рух колони штанг як тіла з зосередженої масою, прикріпленого до канатної підвісці верстата-качалки, на ділянці ходів вгору і вниз після закінчення періодів початкових деформацій.

Можна припустити, що облік сил гідравлічного опору при визначенні довжини горизонтальної частини стовбура свердловини дозволить коректно поставити завдання оптимізації довжини горизонтального стовбура свердловини.

Початок псевдорідинному настає при рівності сили гідравлічного опору шару вазі всіх його частинок. С), дещо більше, ніж це необхідно для підтримки шару в підвішеному стані. Це пояснюється дією сил зчеплення між частинками шару, що знаходиться в спокої. Коли швидкість потоку досягає значення апс, частинки долають сили зчеплення і перепад тисків стає рівним вазі частинок, що припадає на одиницю площі поперечного перерізу апарату.

Початок псевдорідинному настає при рівності сили гідравлічного опору шару вазі всіх його частинок.

Рух газу (рідини через шар твердих частинок. Початок псевдорідинному настає при рівності сили гідравлічного опору шару вазі всіх його частинок.

На рис. 10.2 представлена залежність сили гідравлічного опору шару матеріалу від швидкості газоподібного агента.

Частка осідає, якщо магнітна сила більше сил гідравлічного опору.

Сформувався пристінний газовий шар може значно зменшити силу гідравлічного опору, що покращує технологічні показники підйомників газорідинних сумішей.

У звичайних конструкціях /С 0 а сила гідравлічного опору визначається головним чином силою, що виникає в торцевій щілини.

MS & - амплітуди безрозмірних моментів сояротівлевій від сил гідравлічного опору магістралі при ї про в від сил статичного згротгводаал ВНІВІ.

Схеми експлуатації. Таким чином, з одного боку створюється можливість зменшити силу гідравлічного опору руху штанг, з іншого - силу підйому видобувається рідини, що рухається по кільцевому перетину більшого діаметра.

Основні типи масляних буферів. а, б. При стисненні масла тиск під поршнем підвищується, внаслідок чого з'являється сила гідравлічного опору, що перешкоджає переміщенню поршня. Кінетична енергія, прикладена до буферу, витрачається головним чином на подолання цієї сили гідравлічного опору. Внаслідок того, що робота сили гідравлічного опору переходить в теплову енергію, масляний буфер не здатний накопичувати енергію у вигляді потенційної, як в пружинному буфері, і не може мати віддачі.

Переміщенню бойка і клапана гідроударника протидіють сила тертя в опорах, сила гідравлічного опору, інерційна сила приєднується маси рідини.

Гальмівний момент в Гідротормоз створюється в результаті дії виникають в ньому сил гідравлічного опору і тертя на колесо ротора при його обертанні. Чинена двигуном робота в гальмі перетворюється в тепло, нагріває рідину, тому через Гідротормоз повинен бути забезпечений постійний протока робочої рідини. В якості останньої зазвичай застосовують воду з огляду на її великий теплоємності, сталості в'язкості при змінних температурах і дешевизни.

Спливання сферичної бульбашки повітря у великому обсязі рідини є результатом подолання сили гідравлічного опору навколишнього середовища підйомної (архимедовой) силою, зумовленої різницею щільності газу і рідини.

Однак в цих умовах можливе деяке гальмування руху рідини в результаті дії сил гідравлічного опору. Внаслідок цього у міру підйому потоку в трубі зміст в ньому рідкої фази суміші буде зменшуватися.

Критерій Стокса характеризує відношення інерційної сили, що діє на частинку, до сили гідравлічного опору середовища.

Схема вспли-вання твердого тіла (кулі у вертикальній трубі. Розглянемо за елементами рух кулі, спливаючого в трубі, без урахування виникають при цьому русі сил гідравлічного опору.

Колона насосних штанг являє лінійну механічну систему з розподіленими вздовж неї масою і пружністю, а також силами гідравлічного опору від руху штанг в рідини, які, якщо не брати до уваги похило-спрямованої свердловини з великою кривизною стовбура, є кількісно переважаючими в порівнянні з іншими зосередженими силами опору.

Таким чином, при гідравлічному ударі рідина, що знаходиться в трубопроводі, буде робити коливальні рухи, які в силу гідравлічних опорів, поглинаючих первісну енергію рідини на подолання тертя, будуть затухаючими.

Після аналізу рівняння (351) можна зробити висновок, що потенційна енергія стисненого газу у вигляді втрат тисків витрачається на тертя і подолання сил гідравлічних опорів у внутрішній порожнині газопроводу, на подолання потоком газу підйомів траси при рельєфній місцевості і на зростання лінійної швидкості потоку по довжині газопроводу. Другий член рівняння (351) в правій частині враховують для умов різко пересіченій місцевості.

Через відсутність наполегливих і радіальних підшипників, а також внаслідок того, що турбинка не обертається, впливом моменту тертя в опорах і моментом сил гідравлічного опору, що виникають від тертя рідини об турбинку, практично можна знехтувати.

Залежність потужності, споживаної електродвигуном лебідки ЛГ-2000 при підйомі керноприемника КССК-76 від глибини свердловини. З метою обґрунтування оптимального значення величини кільцевого зазору між керноприемника і внутрішньою поверхнею бурильних труб КССК-76 (у вузькій частині) були виконані з використанням залежностей (210) і (2.7), розрахунки по визначенню сили гідравлічних опорів при підйомі лебідкою ЛГ-2000 керноприемника збільшеного зовнішнього діаметра d 50 мм. Як видно з рис. 16 витрати потужності мають підвищене значення.

Пояснюється це в основному тим, що при бурінні глибоких свердловин величина дійсного зусилля подачі Ря завжди менше виміряного поверхневими приладами, так як на колону бурильних труб діють спрямовані вгору сили опору поступальному руху колони FT і гідравлічного підпору р У міру заповнення колонкової труби керном сили гідравлічного опору зростають і одночасно зростає тиск, що розвивається насосом.

Облік сил гідравлічного опору та інерції не змінює істотно умов виникнення викиду, оскільки абсолютна величина другого члена правій частині виразу (538) невелика. Однак величина сил гідравлічного опору л сил інерції в цих умовах зневажливо мала. Сили гідравлічного опору та інерції набувають відчутне значення до моменту виникнення викиду тільки при русі великих мас газу, але при цьому значно зростає Акр, в зв'язку з чим вплив другого члена правій частині як у натуральному вираженні (538), та К і в (537) стає несуттєвим. Разом з тим слід пам'ятати, що сума, укладена в дужки, може вплинути на величину всього доданка при прискоренні близько 5 - 10 м /с2 що можна очікувати вже після переходу системи через критичний стан.

Важливим фактором по зниження енерговитрат на транспорт газу є своєчасна і ефективна очищення внутрішньої порожнини трубопроводу від різного виду забруднень. Внутрішній стан трубопроводу досить сильно впливає на зміну енергетичних витрат, пов'язаних з подоланням сил гідравлічного опору у внутрішній порожнині трубопроводу.

Пробіг бойка на шляху ходу клапана, де він набирає швидкість, є фазою розгону. Відбирається на фазі розгону від потоку рідини енергія витрачається також на стиск пружин і па подолання сил механічного та гідравлічного опору. В кінці фази розгону клапан відривається від бойка, дія зовнішньої сили на бойок припиняється, і рідина, набираючи швидкість, знову спрямовується через гідроударник.

Стосовно до колонним екстрактор друге завдання було розглянуто в роботах[1, 27, 34], Де застосовувався графоаналітичний метод розрахунку, що дає задовільну збіжність розрахункових і експериментальних даних. сутність його складається в графічному побудові функції швидкості і прискорення в часі по відомій формі коливань, подальшому визначенні інерційних навантажень і сил гідравлічного опору на кожній дільниці пульсаційної системи і підсумовування всіх складових (статичної, гідравлічної і інерційної) з урахуванням зсуву фаз між окремими складовими.

Під цим терміном слід розуміти сили тертя, що виникають у реальному рідини при її русі. При русі ідеальної рідини сили тертя, а отже, і дотичні напруження тертя дорівнюють нулю; тому ми можемо сказати, що в разі ідеальної рідини сили гідравлічного опору відсутні.

Раніше вказувалося, що розміри зони заповнення підйомника, зміна тисків в якій слідує закону прямої лінії, залежать від співвідношення величин діючих в цій зоні тисків. Можна вважати, що розміри зони запалення в підйомниках повинні визначатися за деякою розрахункової висоті підйомної труби, величина якої відповідає даним питомій витраті енергії, щільності суміші і силам гідравлічного опору, що виникають в підйомнику.

За принципом дії і за конструкцією гасителі коливань можуть бути фрикційні, динамічні, молекулярного тертя і гідравлічні. Гаситель будь-якого типу є деякою масу (маховичок, обід, диск), пов'язану з колінчастим валом за допомогою сил сухого тертя, сил пружності, сил внутрішнього опору матеріалу або сил гідравлічного опору. У зібраному вигляді гаситель зазвичай встановлюється на передньому (вільному) кінці вала, де амплітуда крутильних коливань найбільша.

При стисненні масла тиск під поршнем підвищується, внаслідок чого з'являється сила гідравлічного опору, що перешкоджає переміщенню поршня. Кінетична енергія, прикладена до буферу, витрачається головним чином на подолання цієї сили гідравлічного опору. Внаслідок того, що робота сили гідравлічного опору переходить в теплову енергію, масляний буфер не здатний накопичувати енергію у вигляді потенційної, як в пружинному буфері, і не може мати віддачі.

Було встановлено, що сила, яка діє на одну сферичну частинку в шарі впорядкування розташованих куль, в 68 5 рази перевищувала силу, діючу на одиничну сферу при тій же самій швидкості, віднесеної до перетину порожньої труби. Далі Роу припустив, що те ж саме ставлення (68 5) справедливо на початку псевдорідинному, коли сила гідравлічного опору врівноважує підйомну силу, що діє на частинку.

Марківці (IV.113), дорівнювало б гранично допустимої для штанг обраної марки. Довжина верхнього ступеня визначається потім як різниця між глибиною спуску і сумою довжин нижніх ступенів. При розрахунку довжин ступенів враховуються статичні і динамічні навантаження від ваги штанг і рідини, сили тертя штанг про труби і плунжера в циліндрі, динамічного тиску рідини на плунжер і сила гідравлічного опору, обумовлена перепадом тиску в нагнітальному клапані.

Поєднання і газодинамическая взаємозв'язок між зазначеними різнорідними елементами визначають в кожному окремому випадку конкретну технологічну схему транспорту газу для даної трубопровідної системи. При цьому важливо відзначити, що кожен з технологічних елементів цієї системи виконує певне перетворення параметрів газового потоку, обумовлене його якісним своєрідністю і технологічною специфікою. У цьому плані КС (ТС) є технологічний елемент, в якому відбувається підвищення (зниження) енергетичного потенціалу газу, що транспортується, а ділянку трубопроводу - елемент, в якому відбувається падіння енергетичного потенціалу потоку за рахунок здійснення зовнішньої роботи з подолання сил гідравлічного опору.

Поріг чутливості витратоміра при роботі в глинистих розчинах трохи вище, ніж у воді, і також залежить від діаметра потоку. Причому зі збільшенням діаметра потоку поріг чутливості різко збільшується. Зростання порога чутливості витратоміра при роботі в глинистому розчині закономірний. Він відображає головним чином збільшення моменту сил гідравлічного опору, так як момент сил тертя в опорах при роботі на глинистому розчині змінюється несуттєво.

Епоха Відродження нерозривно пов'язана, перш за все, з ім'ям Леонардо да Вінчі (1452 - 1519), що з'явився основоположником гідравліки як науки. Леонардо да Вінчі мав обширнейшими досягненнями в живописі, музиці, скульптурі, фізики, анатомії, біології, архітектурі і будівництві. Багато праці великого Леонардо стали відомі порівняно недавно, проте, деякі досягнення в механіці і гідротехніки (наприклад, поліпшення конструкції шлюзових воріт) впливали на розвиток європейської техніки і при його житті. Великий італійський фізик Галілео Галілей (1564 - 1642) опублікував трактат по гідростатики. Він також показав, що сила гідравлічного опору зростає зі збільшенням швидкості рухається в рідині твердого тіла і з ростом щільності рідкого середовища.