А Б В Г Д Е Є Ж З І Ї Й К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Ю Я
Перетин - зразок
Перетину зразка, що примикають до закріплених кінців, піддаються тоді зрізують зусиллям, це срезиванія супроводжується, зазвичай, вигином, завдяки невеликим зазорам між середньою і опорними пластинками, а також завдяки надзвичайної складності досить міцного закріплення кінців зразка, так, щоб вони могли чинити опір вивертати дії руйнівного навантаження. В іншому типі приладу зразок являє собою стрижень з круглим поперечним перерізом, пропущений крізь роздвоєні кінці захоплення, навантаження ж передається на зразок за допомогою захоплення, кінець якого пропущений в середину між роздвоєними кінцями першого захоплення. Для того щоб руйнування сталося за наміченим поперечним перерізом, прийнято протачивать зразок або ж зменшувати розміри його прямокутного поперечного перерізу в тих місцях, які призначені для руйнування. Ці зміни перетину ускладнюють випробування, і зразки руйнуються зазвичай при досить складному розподілі напружень.
Схема випробувань зразка по Інтерсоно. Перетин зразка виконано таким чином, що еквівалентні напруги, розраховані за критерієм Кулона, вище в тонкій частині зразка, а розраховані за критерієм Мізеса - в товстій.
Перетин зразка при випробуванні магнітномягкіх матеріалів визначається за вагою (якщо відома щільність матеріалу) або його геометричних розмірів.
До розрахунку середньої довжини магнітної лінії в осерді трехстержневого трансформатора. Перетин зразка вимірюють в тому місці, де намотана вимірювальна обмотка.
Перетин зразків, що піддаються чистому вигину, також постійно, і це значно полегшує розрахунок.
Перетин зразків у робочій частині має повністю складатися з металу шва.
Схема зонної плавки. Зазвичай перетин зразка постійно по всій його довжині.
Виміряти перетин зразків, розрахувати для них за формулою (2) величину 4л /, підставляючи в формулу середні значення а, і побудувати криві залежності 4n /s зразків від їх термічної обробки.
Якщо перетин зразка залишається незмінним уздовж ліній струму, то щільність струму є величиною постійною. Зовнішнє напруга fM Mi - J M MI падає в основному на ділянках з великим питомим опором. Однак величина опору на ділянці МiMz ланцюга уздовж ліній струму сама залежить від напруги, тому можна записати.
Якщо перетин зразка залишається незмінним уздовж ліній струму, то щільність струму є величиною постійною.
Потім перетин зразка починає звужуватися (утворюється шийка) при падінні навантаження і в точці Яв зразок розривається.
Площа перетину зразка в шийці швидко зменшується і, як наслідок, падає зусилля і умовне напруга. Розрив зразка відбувається за найменшим перетину шийки.
Форма перетину зразків при випробуваннях впливає на значення межі текучості і тимчасового опору.
Розміри перетину зразка в місці надрізу вимірюються штангенциркулем. Випробування на ударну в'язкість проводять не менше як на трьох зразках. Округлення результатів випробувань при значеннях КС понад 100 кДж /м2 виробляється до 10 кДж /м2; при значенні КС менше 10 кДж /м2 - до 1 кДж /мг.
Температурні залежності розкриття тріщини при вигині зразків з різними розмірами перетину і гостротою надрізу. Збільшення перетину зразків з надрізом шириною 015 мм до 57X57 мм (крива 3) призводить до підвищенню перехідною температури на 80 додаткове збільшення концентрації напружень шляхом заміни надрізу на таких зразках втомної тріщиною (крива 4) дає незначне збільшення критичної температури. Абсолютні розміри перетинів і умови навантаження є основними факторами, що впливають на рівень перехідною температури. Тому критичні розкрита тріщин і критичні значення температури по ним рекомендується визначати при випробуваннях зразків з товщиною, що відповідає товщині листа, використовуваного в виробах, беручи до уваги, що для товщини 50 - 100 мм подальше збільшення товщини вже мало позначається на результатах.
Мікрофотографії перетину зразків показують наявність сфе-Роліт в прозорій частині і відсутність їх в непрозорій частині.
Площа перетину зразка в шийці швидко зменшується і, як наслідок, падає зусилля і умовне напруга. Розрив зразка відбувається за найменшим перетину шийки.
Діаграма розтягування, яка пояснює явище наклепу. Площа перерізу зразка площиною А А, що лежить під кутом f до діючої навантаженні]/, дорівнює S cos tp, де S - площа поперечного перерізу АВ.
Зміна перетину зразка при нанесенні розплавленого покриття в наших випадках абсолютно мізерно, оскільки покриття становить не більше кількох відсотків від ваги зразками розчинність в ньому основного металу також не перевищує декількох відсотків; застосування ж монокристалів виключає можливість будь-якого виборчого корозійного дії. Виявлені ефекти наближаються, таким чином, за своєю природою до адсорбционному впливу на метали органічних поверхнево-активних речовин, які є хіміческіінактівнимі, наприклад, високомолекулярних спиртів.
Зміна перетину зразка dH /dt в процесі випробувань може відбуватися з двох причин: а) в результаті зменшення загальної товщини зразка внаслідок загальної корозії; б) в результаті зменшення поперечного перерізу в області максимальних напружень внаслідок розвитку магістральної корозійної тріщини.
Залежність зусилля подовження при деформації. Мікрофотографії перетину зразків показують наявність сферолітів в прозорій частині і відсутність їх в непрозорій частині. Аномально низька значення щільності пояснюється виникненням субмикроскопических пустот, пов'язаних з неможливістю щільною перепакування сферолітів при витяжці.
Площа перетину зразка в шийці швидко зменшується і, як наслідок, падає зусилля і умовне напруга. Розрив зразка відбувається за найменшим перетину шийки.
По перетину зразка гірської породи міцність не скрізь однакова: її значення максимальні при руйнуванні зерна породи, менше - в місцях зв'язку зерен і дорівнюють нулю в порах, тріщинах.
По перетину зразка гірської породи міцність не скрізь однакова: її значення максимальні при руйнуванні зерна породи, менше в місцях зв'язку зерен і дорівнюють нулю в порах, тріщинах.
По перетину зразка гірської породи міцність не скрізь однакова: максимальні її значення при руйнуванні зерна породи, менші - в місцях зв'язку зерен і дорівнює нулю в порах, тріщинах.
У перетині зразка виникають тільки зсувні напруги.
У східних перетинах зразка і моделі необхідно збереження рівності критеріїв Архімеда і Рейнольдса. Як видно з табл. 1 ця умова збережено з достатньою точністю, за винятком чисел Рейнольдса у вихідному перерізі жолобів моделі 2 які виявилися вищими, ніж в промисловому регенераторі. Це викликано тим, що в моделі 2 був застосований зернистий матеріал тільки одного діаметру, що забезпечує більш високе значення числа Архімеда в порівнянні з промисловими умовами.
Отже, перетин зразка буде тим більш охоплено орієнтаційний ефектом, ніж воно менше або чим товщина зразка менше ширини.
Чим більше перетин зразка, тим повільніше йде зниження вмісту водню і відновлення властивостей пластичності.
Поправочний коефіцієнт до розрахунку міцності розчину. Робочу площу перерізу зразка обчислюють як середнє арифметичне значення площ двох протилежних опорних граней. Межа міцності при стисненні обчислюють як середнє арифметичне значення результатів трьох випробувань.
Кути повороту перетинів зразка у крайніх точок його розрахункової довжини вимірюють зоровими трубами, і за ними визначають кут закручування.
З ростом перетину зразка і глибини тріщини важко пластична деформація і зменшується коефіцієнт Кс - Характер руйнування в перерізі зразка, яке не ослаблений вихідної наведеної тріщиною, зі збільшенням поперечного перерізу зразка і глибини тріщини стає все більш крихким.
Зразок для випробування на загин. F-первісна площа перетину зразка в мм1 яка вимірюється до випробування.
Лавиноподібне деформування всього перерізу зразка у вигляді проходження фронту Людерса-Чернова відбувається послідовно при постійній напрузі, відповідному нижньої межі плинності.
Розрив зразка. а - без утворення шийки. б - з утворенням шийки. Шийка різко зменшує перетин зразка і збільшує напругу в одному його місці. З цієї шийці і відбувається розрив.
В результаті корозії перетин зразка зменшується і відповідно збільшується його електричний опір.
Розвивається тріщина перетинає перетин зразка. Величина ар на відміну від а3 не залежить від розмірів і геометрії концентраторів напружень.
Схематична діаграма істинних напружень (при розтягуванні. Вимірювання довжини і перетину зразків після їх руйнування дозволяють визначити пластичність випробуваного матеріалу. Результати випробування ГПГТГ ЯПЯ ич ЛРПпітя і ЧР зразків зі сталі 35 на длитель - складалася з фериту І зе-ву міцність при 460 С . Напря - Рен щільного перліту з ження віднесені до вихідної до кілька Сфероідізірующій. Якщо врахувати зменшення перетину зразків при першому навантаженні, можна вважати, що колонії вакансій були усунені повністю і вторинне їх освіта йшла не швидше, ніж в перший раз. Середні величини відносного поперечного звуження і відносного подовження для зразків обох партій практично тотожні.
Далі відзначають положення перетину зразка, в якому стався злам, і замальовують його вид.
зі збільшенням розмірів перетинів зразків з чавуну спостерігається зростання впливу концентрації напружень (фіг. Крім того, підвищення структурної однорідності і механічної міцності чавуну модифікованого і високоміцного також збільшує його чутливість до надрізів (фіг 54), яка, однак, залишається все ж нижче, ніж у сталі.
Зі збільшенням розмірів перетинів зразків з чавуну спостерігається зростання впливу концентрації напружень (фіг. Залежність коітіческой швидкості розтягування від критичної товщини зразка ПЕТФ, при якій спостерігається перехід до змішаного механізму деформації при розтягуванні в н-бутанолі (1 н-гекса-нулі ( 2 н-деканол (3 і етиленгліколь (4. - - - - - - - - - - - - - - узагальнена крива, що враховує зміну в'язкості рідкого середовища. Отже, збільшення перетину деформованого зразка, так само як збільшення швидкості деформування, може викликати зміна механізму деформації полімеру в ААС - від чистого мікрорастресківанія до мікрорастресківанію з одночасним утворенням шийки.
Вивчення мікротвердості по перетину зразка показало, що максимальні пластичні деформації концентруються у вузькій області у вершини надрізу.
Схема поширення горіння по металевим зразкам. Температуру в кожному перетині зразка паралельному поверхні оплавлення про, вважаємо постійної і залежить тільки від відстані уздовж його осі.
Схема поширення го.
Температуру в кожному перетині зразка, паралельному поверхні оплавлення а, вважаємо постійної і залежить тільки від відстані уздовж його осі.
Злам при простому вигині[IMAGE ]Зсув нейтрального шару. Елементи зусиль в перерізі зразка, підданому просто му вигину, такі, що нормальне і зрушує напруги дорівнюють нулю. Існує тільки згинальний момент. Злам відбувається внаслідок розтягування в точці А перпендикулярно розтягнутим верствам матеріалу.
У разі, якщо перетин зразка являє собою квадрат, 2Ld, то Si 0424 і класичні втрати при інших рівних умовах стають найменшими.
Оскільки в процесі деформації перетин зразка зменшується, справжнє напруга в ньому зростає, хоча діюча сила залишається постійною. Для підтримки напруги постійним необхідно безперервно зменшувати діючу силу в міру розвитку деформації.
Схема випробувань зразка по Інтерсоно. Перетин зразка виконано таким чином, що еквівалентні напруги, розраховані за критерієм Кулона, вище в тонкій частині зразка, а розраховані за критерієм Мізеса - в товстій.
Перетин зразка при випробуванні магнітномягкіх матеріалів визначається за вагою (якщо відома щільність матеріалу) або його геометричних розмірів.
До розрахунку середньої довжини магнітної лінії в осерді трехстержневого трансформатора. Перетин зразка вимірюють в тому місці, де намотана вимірювальна обмотка.
Перетин зразків, що піддаються чистому вигину, також постійно, і це значно полегшує розрахунок.
Перетин зразків у робочій частині має повністю складатися з металу шва.
Схема зонної плавки. Зазвичай перетин зразка постійно по всій його довжині.
Виміряти перетин зразків, розрахувати для них за формулою (2) величину 4л /, підставляючи в формулу середні значення а, і побудувати криві залежності 4n /s зразків від їх термічної обробки.
Якщо перетин зразка залишається незмінним уздовж ліній струму, то щільність струму є величиною постійною. Зовнішнє напруга fM Mi - J M MI падає в основному на ділянках з великим питомим опором. Однак величина опору на ділянці МiMz ланцюга уздовж ліній струму сама залежить від напруги, тому можна записати.
Якщо перетин зразка залишається незмінним уздовж ліній струму, то щільність струму є величиною постійною.
Потім перетин зразка починає звужуватися (утворюється шийка) при падінні навантаження і в точці Яв зразок розривається.
Площа перетину зразка в шийці швидко зменшується і, як наслідок, падає зусилля і умовне напруга. Розрив зразка відбувається за найменшим перетину шийки.
Форма перетину зразків при випробуваннях впливає на значення межі текучості і тимчасового опору.
Розміри перетину зразка в місці надрізу вимірюються штангенциркулем. Випробування на ударну в'язкість проводять не менше як на трьох зразках. Округлення результатів випробувань при значеннях КС понад 100 кДж /м2 виробляється до 10 кДж /м2; при значенні КС менше 10 кДж /м2 - до 1 кДж /мг.
Температурні залежності розкриття тріщини при вигині зразків з різними розмірами перетину і гостротою надрізу. Збільшення перетину зразків з надрізом шириною 015 мм до 57X57 мм (крива 3) призводить до підвищенню перехідною температури на 80 додаткове збільшення концентрації напружень шляхом заміни надрізу на таких зразках втомної тріщиною (крива 4) дає незначне збільшення критичної температури. Абсолютні розміри перетинів і умови навантаження є основними факторами, що впливають на рівень перехідною температури. Тому критичні розкрита тріщин і критичні значення температури по ним рекомендується визначати при випробуваннях зразків з товщиною, що відповідає товщині листа, використовуваного в виробах, беручи до уваги, що для товщини 50 - 100 мм подальше збільшення товщини вже мало позначається на результатах.
Мікрофотографії перетину зразків показують наявність сфе-Роліт в прозорій частині і відсутність їх в непрозорій частині.
Площа перетину зразка в шийці швидко зменшується і, як наслідок, падає зусилля і умовне напруга. Розрив зразка відбувається за найменшим перетину шийки.
Діаграма розтягування, яка пояснює явище наклепу. Площа перерізу зразка площиною А А, що лежить під кутом f до діючої навантаженні]/, дорівнює S cos tp, де S - площа поперечного перерізу АВ.
Зміна перетину зразка при нанесенні розплавленого покриття в наших випадках абсолютно мізерно, оскільки покриття становить не більше кількох відсотків від ваги зразками розчинність в ньому основного металу також не перевищує декількох відсотків; застосування ж монокристалів виключає можливість будь-якого виборчого корозійного дії. Виявлені ефекти наближаються, таким чином, за своєю природою до адсорбционному впливу на метали органічних поверхнево-активних речовин, які є хіміческіінактівнимі, наприклад, високомолекулярних спиртів.
Зміна перетину зразка dH /dt в процесі випробувань може відбуватися з двох причин: а) в результаті зменшення загальної товщини зразка внаслідок загальної корозії; б) в результаті зменшення поперечного перерізу в області максимальних напружень внаслідок розвитку магістральної корозійної тріщини.
Залежність зусилля подовження при деформації. Мікрофотографії перетину зразків показують наявність сферолітів в прозорій частині і відсутність їх в непрозорій частині. Аномально низька значення щільності пояснюється виникненням субмикроскопических пустот, пов'язаних з неможливістю щільною перепакування сферолітів при витяжці.
Площа перетину зразка в шийці швидко зменшується і, як наслідок, падає зусилля і умовне напруга. Розрив зразка відбувається за найменшим перетину шийки.
По перетину зразка гірської породи міцність не скрізь однакова: її значення максимальні при руйнуванні зерна породи, менше - в місцях зв'язку зерен і дорівнюють нулю в порах, тріщинах.
По перетину зразка гірської породи міцність не скрізь однакова: її значення максимальні при руйнуванні зерна породи, менше в місцях зв'язку зерен і дорівнюють нулю в порах, тріщинах.
По перетину зразка гірської породи міцність не скрізь однакова: максимальні її значення при руйнуванні зерна породи, менші - в місцях зв'язку зерен і дорівнює нулю в порах, тріщинах.
У перетині зразка виникають тільки зсувні напруги.
У східних перетинах зразка і моделі необхідно збереження рівності критеріїв Архімеда і Рейнольдса. Як видно з табл. 1 ця умова збережено з достатньою точністю, за винятком чисел Рейнольдса у вихідному перерізі жолобів моделі 2 які виявилися вищими, ніж в промисловому регенераторі. Це викликано тим, що в моделі 2 був застосований зернистий матеріал тільки одного діаметру, що забезпечує більш високе значення числа Архімеда в порівнянні з промисловими умовами.
Отже, перетин зразка буде тим більш охоплено орієнтаційний ефектом, ніж воно менше або чим товщина зразка менше ширини.
Чим більше перетин зразка, тим повільніше йде зниження вмісту водню і відновлення властивостей пластичності.
Поправочний коефіцієнт до розрахунку міцності розчину. Робочу площу перерізу зразка обчислюють як середнє арифметичне значення площ двох протилежних опорних граней. Межа міцності при стисненні обчислюють як середнє арифметичне значення результатів трьох випробувань.
Кути повороту перетинів зразка у крайніх точок його розрахункової довжини вимірюють зоровими трубами, і за ними визначають кут закручування.
З ростом перетину зразка і глибини тріщини важко пластична деформація і зменшується коефіцієнт Кс - Характер руйнування в перерізі зразка, яке не ослаблений вихідної наведеної тріщиною, зі збільшенням поперечного перерізу зразка і глибини тріщини стає все більш крихким.
Зразок для випробування на загин. F-первісна площа перетину зразка в мм1 яка вимірюється до випробування.
Лавиноподібне деформування всього перерізу зразка у вигляді проходження фронту Людерса-Чернова відбувається послідовно при постійній напрузі, відповідному нижньої межі плинності.
Розрив зразка. а - без утворення шийки. б - з утворенням шийки. Шийка різко зменшує перетин зразка і збільшує напругу в одному його місці. З цієї шийці і відбувається розрив.
В результаті корозії перетин зразка зменшується і відповідно збільшується його електричний опір.
Розвивається тріщина перетинає перетин зразка. Величина ар на відміну від а3 не залежить від розмірів і геометрії концентраторів напружень.
Схематична діаграма істинних напружень (при розтягуванні. Вимірювання довжини і перетину зразків після їх руйнування дозволяють визначити пластичність випробуваного матеріалу. Результати випробування ГПГТГ ЯПЯ ич ЛРПпітя і ЧР зразків зі сталі 35 на длитель - складалася з фериту І зе-ву міцність при 460 С . Напря - Рен щільного перліту з ження віднесені до вихідної до кілька Сфероідізірующій. Якщо врахувати зменшення перетину зразків при першому навантаженні, можна вважати, що колонії вакансій були усунені повністю і вторинне їх освіта йшла не швидше, ніж в перший раз. Середні величини відносного поперечного звуження і відносного подовження для зразків обох партій практично тотожні.
Далі відзначають положення перетину зразка, в якому стався злам, і замальовують його вид.
зі збільшенням розмірів перетинів зразків з чавуну спостерігається зростання впливу концентрації напружень (фіг. Крім того, підвищення структурної однорідності і механічної міцності чавуну модифікованого і високоміцного також збільшує його чутливість до надрізів (фіг 54), яка, однак, залишається все ж нижче, ніж у сталі.
Зі збільшенням розмірів перетинів зразків з чавуну спостерігається зростання впливу концентрації напружень (фіг. Залежність коітіческой швидкості розтягування від критичної товщини зразка ПЕТФ, при якій спостерігається перехід до змішаного механізму деформації при розтягуванні в н-бутанолі (1 н-гекса-нулі ( 2 н-деканол (3 і етиленгліколь (4. - - - - - - - - - - - - - - узагальнена крива, що враховує зміну в'язкості рідкого середовища. Отже, збільшення перетину деформованого зразка, так само як збільшення швидкості деформування, може викликати зміна механізму деформації полімеру в ААС - від чистого мікрорастресківанія до мікрорастресківанію з одночасним утворенням шийки.
Вивчення мікротвердості по перетину зразка показало, що максимальні пластичні деформації концентруються у вузькій області у вершини надрізу.
Схема поширення горіння по металевим зразкам. Температуру в кожному перетині зразка паралельному поверхні оплавлення про, вважаємо постійної і залежить тільки від відстані уздовж його осі.
Схема поширення го.
Температуру в кожному перетині зразка, паралельному поверхні оплавлення а, вважаємо постійної і залежить тільки від відстані уздовж його осі.
Злам при простому вигині[IMAGE ]Зсув нейтрального шару. Елементи зусиль в перерізі зразка, підданому просто му вигину, такі, що нормальне і зрушує напруги дорівнюють нулю. Існує тільки згинальний момент. Злам відбувається внаслідок розтягування в точці А перпендикулярно розтягнутим верствам матеріалу.
У разі, якщо перетин зразка являє собою квадрат, 2Ld, то Si 0424 і класичні втрати при інших рівних умовах стають найменшими.
Оскільки в процесі деформації перетин зразка зменшується, справжнє напруга в ньому зростає, хоча діюча сила залишається постійною. Для підтримки напруги постійним необхідно безперервно зменшувати діючу силу в міру розвитку деформації.