А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Серія - крива

Серія кривих, що показує характерний розподіл нефтенасищеппості по пласту при різних обсягах нагнітання вуглекислоти і води, наведена на рис. В.о. Крива 1 відповідає початковому розподілу нефтенасищенностп.

Серія кривих 6 відображає обводнення трьох інших ділянок цієї ж площі, на яких немає проміжних шарів. Як видно з цих даних, характер обводнення розглянутих ділянок сильно розрізняється. На наш погляд, це пов'язане з гіршого виробленням запасів другорядних пластів.

Серія кривих на рис. 452 відповідає нагоди, коли жорсткість циліндра велика в порівнянні з кінцевою жорсткістю обмотки.

Залежність іегібних напружень від параметра. обдиманні. Серія кривих, зображених суцільною лінією, отримана для одиночного бугра обдимання висотою fs0 l м варіюванням напівдовгому бугра К5 до 25 м при фіксованих значеннях жорсткості бугра обдимання. Як випливає з рис. 30 максимальні ізгібние напруги в стінках трубопроводу немонотонно залежать від безрозмірного параметра g, який пропорційний довжині бугра Ks. При малих X, сила контактного взаємодії мала, а при великих К, вісь газопроводу при відносно малих изгибающих моментах слід профілем бугра обдимання. Розрахунок наведено для трубопроводу 01420 мм з товщиною стінки 17 мм.

Серія кривих, представлених на рис. 518 (для v -і /v 1000), показує вплив зміни величини перегріву в трубі, в якій відбувається і попередній підігрів, і кипіння. Зауважимо, що паровміст НЕ прямо пропорційно витраті, як на рис. 520 і 521 оскільки довжина ділянки труби, який функціонує як підігрівач, змінюється від однієї кривої до іншої. Аналіз цих кривих з точки зору умов стійкості системи показує, що якщо теплоносій входить в систему обігріваються каналів при температурі кипіння, потік буде стійким, так як криві на рис. 520 гладкі і безперервні з істотно позитивним нахилом.

Серія кривих, представлених на рис. 518 (для і - v I v 1000), показує вплив зміни величини перегріву в трубі, в якій відбувається і попередній підігрів, і кипіння. Зауважимо, що паровміст НЕ прямо пропорційно витраті, як на рис. 520 і 521 оскільки довжина ділянки труби, який функціонує як підігрівач, змінюється від однієї кривої до іншої. Аналіз цих кривих з точки зору умов стійкості системи показує, що якщо теплоносій входить в систему обігріваються каналів при температурі кипіння, потік буде стійким, так як криві на рис. 520 гладкі і безперервні з істотно позитивним нахилом.

Серії майже паралельних кривих, представлених на рис. 4 5 і 6 безсумнівно, вказують на те, що всіма цими кето-нами з солянокислих розчинів екстрагується одне і те ж з'єднання (або з'єднання) протактиния.

Взаємодія свердловини. | Характер зміни видобутку нафти, газового фактора, коефіцієнта продуктивності і пластового тиску. Серію кривих, що характеризує параметри викидний лінії, в принципі можна побудувати одним з розрахункових методів, описаних в параграфі 1.4 - 1 за умови, що прийнятий метод буде досить точним.

За серії кривих, подібних наведеним на рис. 3 були приблизно визначені частоти поперечних коливань типу Ві і напрямки їх векторів поляризації, а також грубо оцінені інтенсивності.

Діаграма стану при тиску Р 23 атм за даними К. Н. Зінов'євої (Т, К - Х%. Обидві серії кривих зміщені один щодо одного.

Визначення складу окспхіноліната уранила методом прямої Асмуса. У серії кривих, що характеризують цю залежність для різних значень я, пряма лінія виходить лише в тому випадку, коли вибране значення п збігається зі стехиометрическим коефіцієнтом реакції.

Такі серії кривих визначені при всіх можливих для даних зразків напружених і температурах. 
Друга серія кривих, представлена на рис. 520 отримана в тій же системі координат; на ній показані втрати тиску в функції масової витрати для випадків, коли теплоносій входить в трубу у вигляді рідини, нагрітої до точки кипіння, так що ніякого її підігріву не відбувається.

Будують серію кривих час - оптична щільність, знаходять тангенси кутів нахилу найбільш крутих і близьких до прямих ділянок і потім будують калібрувальний графік у координатах: зміст ванадію - тангенс кута нахилу.

Подібні ж серії кривих, що дають менше швидке зменшення інтенсивності в червоному кінці спектра, дані Джонсоном і Куллен-бергом[136]і Леврінгом[137]для морської води біля західного узбережжя Швеції.

Тут зображена серія кривих для різних ступенів набухання (найбільша ступінь набухання відповідає нижній кривій, найменша - верхньої кривої), але однією і тією ж мірою зшивання.

Отримана їм серія кривих для різних зразків близька до залежності (Ткр. ТНР, криві йдуть помітно вище, а в області більш низьких температур відхиляються вниз від цієї залежності.

Показані дві серії кривих. Суцільні лінії побудовані за розрахунковими даними, отриманими в припущенні, що відносна швидкість газу і крапель дорівнює середній швидкості газу в каналі. Це цілком можливо, якщо краплі утворюються в результаті зриву рідини з поверхні дуже великі хвилі, що поширюються по товстої плівці, так що процес утворення крапель відбувається в турбулентному потоці газу.

Зазвичай будується серія кривих для різної щільності нафти і різних температур, при яких витягується нафту з зразка. Крім того, необхідно побудувати другу калібровану криву, що відображає зміну щільності нафти під дією високої температури. Зазвичай щільність нафти, отриманої з зразка, досліджуваного в реторті, менше щільності нафти, спочатку насичує зразок. Калібрувальні криві при дослідженні зразків в реторті можна побудувати за умови, коли обсяги і властивості рідин, що насичують зразки, добре відомі.

Для другої серії кривих, відповідної тй /Тос 3 характер зміни q аналогічний описаному вище, хоча самі зміни значно слабше. Кондуктивна складова теплового потоку (див. Співвідношення (6727)) велика, а внесок, обумовлений ефектом Дюфура, порівняно малий.

Для другої серії кривих, відповідної тй /Тх 3 характер зміни q аналогічний описаному вище, хоча самі зміни значно слабше. Кондуктивна складова теплового потоку (див. Співвідношення (6727)) велика, а внесок, обумовлений ефектом Дюфура, порівняно малий.

Для обох серій кривих паіінзшая крива дає температуру теплоносія, як функцію відстані в реакторі. Наступна крива вище цієї визначає температуру внутрішньої металевої трубки на кордонів е між теплоносієм і трубкою.

Якщо отримати серію кривих струм - час, кожна з яких відповідає певному потенціалу, і побудувати по ним криві i - ф (виходячи з максимальних і сталих значень струму, то на отриманих кривих /і 2 (рис. 132) можна побачити чіткі області граничного струму.

Цьому рівнянню відповідає серія кривих (рис. 7 - 1), кожна з яких відповідає певній температурі. Ці криві змальовують розподіл енергії в спектрі. Площа під кожною з них, згідно з залежністю (7 - 7), позначає загальну променисту енергію на одиницю поверхні і часу для всього спектра.

Графіки, що характеризують вплив щільності теплоносія на співвідношення між втратою тиску і мас - - оіим витратою через трубу при постійному питомому об'ємі. | Співвідношення між втратою тиску і масової швидкістю в трубі прямоточного котла з постійним підпілля тепла для кількох питомих об'емон пара на ділянках кипіння і перегріву 6e. i попереднього підігріву. Відносний масова витрата дорівнює 1 при 100% - ном.

Була отримана третя серія кривих, яка представлена на рис. 521 для умов з деяким попереднім підігрівом. На кожному графіку підвищення ентальпії в зоні попереднього підігріву взято рівним 10% ентальпії випаровування. І в цьому випадку криві отримані для серії відносин питомих обсягів пара і рідини. Для води і водяної пари значення 1000400100 40 і 10 для відносини (v - v) /v відповідають тискам 2462247 576 і 1630 фунт /дюйм2 (1 7; 435; 17340 5; 114 кг /см2) відповідно.

Графіки, що характеризують вплив щільності теплоносія на співвідношення між втратою тиску і масовим витратою через трубу при постійному питомому об'ємі. | Співвідношення між втратою тиску і масової швидкістю в трубі прямоточного котла з постійним підведенням тепла для кількох питомих обсягів пара на ділянках кипіння і перегріву без попереднього підігріву. Відносний масова витрата дорівнює 1 при 100% - ном паросодержания теплоносія, який залишає нагрівач. Була отримана третя серія кривих, яка представлена на рис. 521 для умов з деяким попереднім підігрівом. На кожному графіку підвищення ентальпії в зоні попереднього підігріву взято рівним 10% ентальпії випаровування. І в цьому випадку криві отримані для серії відносин питомих обсягів пара і рідини. Для води і водяної пари значення 1000400100 40 і 10 для відносини (v - v) lv відповідають тискам 2462247 576 і 1630 фунт /дюйм (174 35173 40 5; 114 кг /см2) відповідно.

Якщо ж виходить серія незбіжних кривих, то можна зробити висновок, що в системі існує принаймні один поліядерними комплекс.

Палетки є серії кривих рк /рр /(L /dc) з різними відносинами Рп /Рр і фіксованими відносинами D3n /dc і рзп /рр. Палетки для градієнт-зондів застосовні до пластів, потужність яких перевищує розмір найбільшого зонда в 1 2 - 1 4 рази. 
Завдавши на графік серію кривих, побудованих для різних значень швидкостей обертання черв'яка, і з'єднавши між собою точки з однаковою величиною R (пунктирні криві на рис. VIII. Цей метод використовує серію кривих, які дозволяють здійснити графічне визначення. Видається однак, що його застосування призводить до значних помилок для газів з підвищеним вмістом кислих газів. Ця кореляція має чисто емпіричну природу і дійсна строго тільки для тих областей, для яких вони були отримані.

Поряд з кожною серією кривих наведена графічно частотна характеристика підсилювача. Криві масштаб часу являють собою зняті для порівняння осцилограми простих синусоїдальних коливань. Ми описали методику цих вимірів лише схематично.

Ділянка в характеризується серією кривих між максимумом в перехідній крапці /і перехідною точкою 2 на перетині з горизонтальною ділянкою кривої. відтворюваність цього ділянки в технології нанесення пасти в значній мірі залежить від параметрів процесу: кута нахилу ракеля, тиску ракеля, швидкості його руху та ін. Вплив цих факторів позначається на відстані, на яке опускається сітка, і на величині векторних сил, прикладених до пасти. Природно, що положення кривих на ділянці в може внаслідок цього змінюватися.

Криві релаксації зразків сталей 15Х1М1Ф і. Отримані залежності відображають серією С-образних кривих з мінімумом часу до руйнування для зразків стали 15Х1М1Ф при 650 - 700 С, а стали типу х2м при 600 С. Мінімальний час до руйнування для стали 15Х1М1Ф становить всього лише кілька хвилин.

На всіх трьох серіях кривих нанесена полуденна лінія судна, на к-ром місцевий час при зростаючому відстані від берегової радіостанції зсувається щодо останньої. Тому криві найвигідніших хвиль лежать несиметрично щодо середини графіків і смеі єни догори разом зі зростаючим відстанню.

На всіх трьох серіях кривих нанесена полуденна лінія судна, на якому місцевий час при зростаючому відстані від берегової радіостанції зсувається щодо останньої. Тому криві найвигідніших хвиль лежать несиметрично щодо середини графіків і зміщені догори разом зі зростаючим відстанню. З метою простоти налаштування при визискування використовуються тільки чотири фіксовані хвилі (так само як і в передавачі 1 - 15kW), які вказані на всіх графіках.

Після того як записана серія кривих час-температура кристалізації, визначалася температура кристалізації досліджуваного зразка.

Навантаження утримання реле типу РПН. | Криві часу відпускання.

Перша (верхня) серія кривих отримана експериментальним шляхом при закорачіваніі обмотки реле, що заповнює весь обмотувальні простір котушки (СН4 5 - 10-у ом), друга (нижня) серія кривих отримана при виключенні (розриві) ланцюга обмотки реле.

На рис. 21 приведена серія кривих, побудованих на підставі вищенаведеної формули і дозволяють визначити величину баластної ємності в залежності від опору об'єкта і допустимої величини коефіцієнта пульсації.

Криві т (л в різні моменти повзучості при /70 МПа const. Відлік часу з моменту досягнення цієї навантаження. На рис. 815 представлена серія кривих, що відображають зміну дотичних напружень т (г) в процесі навантаження (без урахування залишкових напружень) зі швидкістю КР 10 МПа /хв від нуля до максимального навантаження дтах 70 МПа. Константи взяті при температурі 303 К.

На рис. 816 представлена серія кривих, що відображають зміну дотичних напружень т згодом поблизу краю зразка rR лрі дії постійного навантаження г /т ах 70 МПа const. Як видно з цього малюнка, в процесі повзучості концентрація дотичних напружень з часом збільшується; порівняно малі (за абсолютним значенням) дотичні напруги віддалік від краю r R зменшуються, а поблизу краю зразка - істотно зростають.

На цьому графіку нанесена серія кривих та% /(к), розрахована для різних значень теплоти згорання газу.

Через точки ділення проводиться серія кривих. Виходить стільки кривих, скільки було виділено інтервалів на рис. 26 кожному інтервалу між кривими відповідає своя величина відбору нафти і води. З цього графіка знімаються значення відборів нафти і води на окремі моменти часу через рівні проміжки. З цією метою на осі х-ов, наприклад, через крок в 1 см проводяться вертикальні прямі.

На рис. 1 приведена серія кривих, що виражають залежність рівноважного тиску пара води над Кристалогідрат від температури для різних співвідношень га /У, де га - навішування солі, V - об'єм мембранної камери. Чим більше співвідношення ra /F, тим вище за шкалою тисків розташована крива. Розрахунок числа молей виділилася води проводився по рівнянням Менделєєва-Клайперова.

Як видно, обидві серії кривих задовільно збігаються.

Побудова кривої релаксації по серії кривих повзу - Фіг.

На рис. 34 представлена серія кривих, що показують залежність від го-н для ряду RO

На рис. 7 наведена серія кривих (в координатах пересичення - час) при кристалізації сірчанокислого калію для різних початкових пересичень.

Характеристика позацентрово стиснутого стержня при різних значеннях ексцентриситету. На рис. 344 дана серія кривих для різних значень ексцентриситету, виражених в умовних одиницях.