А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Робоча температура - метал

Тут робоча температура металу може бути значно вище температури протікає пара.

Якщо робоча температура металу перевищує 205 С, не можна застосовувати латунні і мідні трубки.

Чим вище робоча температура металу, тим меншою прихованою енергією субграніц повинна мати у своєму розпорядженні субструктура. Зі зменшенням прихованої енергії збільшується стійкість субструктур проти рекристалізації і разупрочнения при статичному і циклічному навантаженні в умовах високих температур.

Тут, робоча температура металу може бути значно вище температури протікає пара.

З підвищенням робочої температури металу не тільки знижується його механічна міцність, але і відбуваються такі зміни, яких при більш низьких температурах взагалі не може бути або вони виявляються не відразу.

З підвищенням робочої температури металу не тільки знижується його механічна міцність, але і відбуваються такі зміни, які при більш низьких температурах взагалі не мають місця або виявляються не відразу. До таких явищ належать: повзучість металу, зниження з плином часу його пластичності і в'язкості, зміна його первісної структури, хімічна нестійкість і ін. Якщо ці явища при високих робочих температурах металу і не можна повністю усунути, то у всякому разі необхідно знайти кошти для доведення до мінімуму їх негативного впливу. Для цього потрібна була велика дослідницька робота, в результаті якої і були створені спеціальні жароміцні і жаростійкі сталі.

Для збільшення емісії і зниження робочої температури металу доцільно поверхню основного металу (вольфраму, молібдену, нікелю) покрити тонкою плівкою іншого металу (торію, барію, цезію) або оксидів лужноземельних металів, що володіють малою роботою виходу. В цьому випадку атоми металу з меншою працюй ви од а легко віддають свої валентні електрони, основного металу, утворюючи на його поверхні позитивно заряджений шар, який, притягаючи електрони: з основного металу, зменшує роботу виходу.

Вторинна електронна емісія. Для збільшення емісії і зниження робочої температури металу поверхню основного металу (вольфраму, молібдену, нікелю) покривають тонкою плівкою іншого металу (торію, барію, цезію) або оксидів лужноземельних металів, що володіють малою роботою виходу. В цьому випадку атоми металу з меншою роботою виходу легко віддають свої валентні електрони основного металу, утворюючи на його поверхні позитивно заряджений шар, який, притягаючи електрони з основного металу, зменшує роботу виходу.

За цими даними при підвищенні робочої температури металу з 550 до 600 С швидкість повзучості возра: стає в 5 5 - 9 разів; при однаковій температурі 600 С перехід від бала 9 - 10 до балу 4 - 5 знижує швидкість повзучості в 12 5 раз.

Сталь 15X11МФ використовують для лопаток з робочою температурою металу до 535 - 540 С, сталь 15Х12ВМФ - до 550 - 580 С, а сталь 18Х11МФБ - до 600 С. Ця сталь відноситься до ферріто-мартенсит-ному класу, задовільно зварюється і володіє вищими жароміцними властивостями, ніж трубні сталі перлітного класу.

Для котлоагрегатів критичних і надкритичних тисків при робочих температурах металу 600 С і вище для пароперегревательной труб і їх вихідних колекторів застосовують високолеговані Аустен-магнітного стали. 
Футеровка подового каменю повинна зберігати ізоляційні властивості в діапазоні робочих температур металу в каналах.

Нормальна вуглецева сталь по своїй недостатньою огнеупорности допустима для робочих температур металу не більше 500 - 550 С. Для більш високих температур використовуються леговані стали з підвищеним вмістом силіцію, хрому, алюмінію, нікелю.

Хромонікелеві стали 1Х18Н9Т і 1Х18Н12Т мають високу жароміцних при робочих температурах металу до 610 - 620 С, а також гарну зварюваність. Однак в результаті тривалої експлуатації виявилася нестабільність структури і властивостей цих сталей, а також схильність їх до міжкристалітної корозії. Обидві ці марки нержавіючих сталей, легованих молібденом, вольфрамом і ванадієм, є дуже перспективними для потужних котлоагрегатів з параметрами пари 255 ата і 585 С.

В якості розрахункової температури для визначення значень еквівалентного часу приймається номінальна робоча температура металу труб або близька до неї.

Регенеративний обертовий воздухоподогреватель. | Рециркуляція повітря. З усіх методів захисту низькотемпературних поверхонь нагріву найбільш ефективними є підвищення робочої температури металу поверхні нагріву вище /р, організація роботи воздухоподогревателя в малокоррозіонной області кривої k f (tc) і введення присадок в потік продуктів згорання.

Оскільки добавка одного молібдену НЕ забезпечує підвищення жаротривким стали, то при робочих температурах металу вище 530 С вже необхідне застосування хромо-молібденових сталей. Вона досить задовільно служить при робочих температурах до 550 - 560 С.

Основною умовою, від якого залежить вибір сорту Стали і допустимих напружень, є робоча температура металу. Робота металу при високому тиску і високих температурах визначається в першу чергу такими умовами: температурою металу в робочому стані, що діють в ньому напруженнями, заданим терміном служби.

Труби пароперегрівачів, трубопроводів і колекторів установок високого п надвисокого тиску, розраховані на робочу температуру металу до 570 - 580; поковки деталей трубопроводів.

Легована хромомолібденоніобіевая перлитная сталь з ванадієм марки ЕІ-531 (12Х2МФБ) застосовується в трубах пароперегрівачів котлів при робочій температурі металу стінки труб до 585 С.

механічні властивості сталей 12Х1МФ та 12Х2МФСР після різної тривалості роботи в топці котла ТП-101 в умовах водної очищення при робочій температурі металу (400 С) показані на рис. 533 звідки слід. У той же час у стали 12Х2МФСР відбувається деяке зниження межі міцності, межі текучості і відно вальну звуження при розриві.

Вивчення макро - і мікроструктур трьох різних труб, виготовлених з 0 5% углеродомолібденовой стали однією плавки, показало, що робоча температура металу є вирішальним фактором щодо виділення графіту в сталях цього типу. Якщо робоча температура достатній висока, щоб викликати значну сфероідізаціей, то кількість що утворюється графіту або дуже мало, або його взагалі немає. При відсутності яскраво вираженої сфероїдизації графитизация, однак, може виявитися досить значною. Таким чином, ясно, чому графитизация, що представляє собою звичайне явище в паропроводах, так рідко виникає в трубах нафтопереробних установок, які протягом певного періоду своєї служби працюють при температурах 540 С і вище. Однак в нафтопереробній промисловості слід організувати періодичний контроль за схильністю вуглецевої сталі до графітизації. Методи такого контролю розроблені в котельні промисловості.

Пошкодження екранних труб котлів СКД спостерігалися також і на котлах зарубіжних електростанцій через наявність усередині них трубних железооксідние утворень, пов'язаних з неприпустимо високим рівнем робочих температур металу.

Високі теплові напруги екранів НРЧ, як середні, так і особливо локальні[свыше 2 1 ГДж /( м2 - ч) ], Підвищували рівень робочих температур металу.

Ефективним виявився шлях використання комплексних захисних покриттів, що включають нанесення керамічних теплозахисних шарів. Застосування такого роду покриттів знижує робочу температуру металу лопаток на 40 - 80 С, захищаючи поверхню металу лопаток від впливу корозійної і окислювальному середовища.

При використанні таких виливків як деталей трубопроводів робоча температура металу не повинна перевищувати 520 С; тиск також не обмежена.

З використанням цих значень ступеня руйнування оксидної плівки розраховані очікувані глибини зносу металу труб за 100 тис. Ч роботи в тих же умовах, при яких були проведені випробування мембранних дослідних ділянок. Плавникові труби екранів в умовах водної очищення при робочій температурі металу 400 - 450 С і періоді очищення 12 ч зношуються в котлі, спалювали Назаровський вугілля, зі швидкістю 0060 - 0065 мм /рік, а при спалюванні естонських сланців при температурі металу 400 С і періоді очищення 56 год - зі швидкістю 0035 - 0040 мм /рік.

Сталь 12Х1МФ має високу технологічність і зварюваністю, стабільністю механічних і жароміцних властивостей при тривалій роботі в області високих температур, а також високим рівнем пластичності. Сталь марки 12Х1МФ призначена для паропроводів і труб пароперегрівачів і дозволена Держнаглядохоронпраці до застосування при робочій температурі металу до 570 - 590 С.

При випаровуванні металу або сплаву на холодних ізоляційних частинах осідає провідна плівка, змінюються розміри деталей, і відстані між ними, що призводить до погіршення параметрів електровакуумних приладів. Тому бажано, щоб тиск Ps і пропорційна йому інтенсивність випаровування w були можливо нижче при робочій температурі вакуумного металу. Серед інших характеристик важливе значення має також температурний коефіцієнт лінійного розширення матеріалів ТК1 і крім звичайних механічних характеристик - межа повзучості on (M, який визначає навантаження, при якій в області високих температур матеріал починає безперервно текти. Це призводить, наприклад, до провисання сіток і катодних спіралей . Від величини ТПОЛ значною мірою залежить фор-моустойчівость при високих температурах. Метали і сплави повинні бути хімічно інертні, особливо по відношенню до газів, так як в ході виробництва елементів приладу може відбуватися поглинання газів, освіта сульфідів, оксидів і інших шкідливих домішок, важко видаляються при відкачці лампи. У електровакуумної техніці використовується ряд металів і сплавів; тут розглядаються нікель і залізо, основні тугоплавкі метали і їх сплави, а також сплави для вводів і електровакуумні припои.

Сталь для болтів, шпильок і гайок повинна протистояти високим напруженням під час розігріву трубопроводів і разом з тим володіти досить високою межею повзучості для надійної і тривалої роботи фланцевих з'єднань. Висока межа плинності отримують підвищенням вмісту вуглецю (025 - 040%) і загартуванням з подальшим високим відпуском, що перевищує робочу температуру металу.

Розмітка колектора також висуває ряд важливих питань. Досвід приварки труб до трубної дошці свідчить про те, що для розглянутих труб малого діаметра з тонкими стінками мінімальна відстань між трубами в трубній дошці має бути не менш як 2 5 мм. Настільки мала величина потребує вирішення низки складних конструкторських проблем, пов'язаних з напругою в трубній дошці. Конструкція повинна витримувати перепад тисків як у робочих умовах, так і при нерозрахованих режимах. Часто є можливість спроектувати станцію таким чином, що перепад тисків в трубній дошці на високотемпературному кінці теплообмінника в звичайних умовах буде малий. Перепад тиску і результуючі напруги в холодній трубної дошці будуть значно більше, але при цьому допустимі напруження через менших робочих температур металу будуть більше. Однак обидві трубні дошки повинні бути спроектовані з урахуванням аварійних обставин, таких, як раптовий останов насоса в будь-якому з контурів або погане управління процесами, які призводять до перепадів тисків, які перевищують номінальні. Механічні розрахунки показали, що товщина плоскої трубної дошки повинна бути в п'ять - вісім разів більше товщини циліндричних колекторів, на які не діють згинальні зусилля. Крім того, в результаті повзучості і вигину плоских трубних дощок під дією перепаду тисків виникає вигин труб, що, в свою чергу, викликає поява тріщин в сільнонапряженних ділянках труб поблизу трубних дощок. Подібних труднощів можна уникнути, застосовуючи циліндричні колектори, оскільки ніяка пластична деформація циліндричного барабана не змінює його геометрії і конфігурації труб.