А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Відомий коефіцієнт

Відомий коефіцієнт 0В, що враховує випромінювання факела і проміжного випромінювача - кладки, збільшується при підвищенні коефіцієнта чорноти факела, а різниця температур факела Тф і тепловоспрі-приймаючої поверхні Тс зменшується, так як при світиться факелі знижується температура в початковій частині факела, де відбувається найбільш інтенсивне випромінювання . Залежно від температури факела і теплосприймаючої поверхні може бути різною ступінь зміни обох множників і різним сумарний ефект. В одних температурних умовах світиться факел може виявитися більш, а в інших - менш ефективним в порівнянні з світяться факелом.

Під видимим коефіцієнтом об'ємного теплового розширення розуміють різницю між коефіцієнтами об'ємного теплового розширення термометрической рідини і скла.

Внаслідок незначності зміни видимого коефіцієнта розширення ртуті в склі при зміні температури ртутні термометри мають порівняно рівномірну шкалу.

Внаслідок невеликого відхилення видимого коефіцієнта розширення ртуті в склі при зміні температури ртутні термометри мають майже рівномірну шкалу.

При установці в топках проміжних випромінювачів видимий коефіцієнт випромінювання топки, а отже, і тепловіддача в топці зростають тим більше, чим більше відношення поверхні випромінювача до поверхні нагрівання і кутовий коефіцієнт випромінювання випромінювача на екрани і чим менше ступінь чорноти факела.

Величини ав 2 і sB2 є видимий коефіцієнт променистого теплообміну і видиму ступінь чорноти, коли заданої є температура кладки.

Величини т а і sB2 є видимий коефіцієнт променистого теплообміну і видиму ступінь чорноти, коли заданої є температура кладки.

Коефіцієнт С и називають умовним або видимим коефіцієнтом випромінювання.

різниця коефіцієнтів об'ємного розширення рідини і скла називається видимим коефіцієнтом розширення рідини в склі.

А - теплопровідність матеріалу, ккал /м-годину-град; ав - видимий коефіцієнт випромінювання, ккал /м - годину - град; /П0в - температура поверхні тіла, С, Тпов пов 273 К; ТГ - температура гріючої середовища, К; 7 (т) - поглинається поверхнею тепловий потік, ккал /м2 - годину.

Розподіл температури вздовж осі полум'я. Початком осі абсцис є гирлі пальника. Таким чином, сумарний ефект від збільшення світності факела за рахунок зміни видимого коефіцієнта випромінювання і температур, що входять в рівняння променистого теплообміну, в одних випадках збільшує теплопередачу випромінюванням від факела поверхонь нагріву, розташованим в котельній камері а в інших - зменшує.

Залежність видимого коефіцієнта променистого теплообміну від оптичної щільності плавильного простору і положення факела при 0125і ал 0 7. На рис. 171 показано, як впливає стан факела по висоті плавильного простору на величину видимого коефіцієнта променистого теплообміну і видимої ступеня чорноти.

Так як відносні частки кожної форми вуглекислоти та аміаку залежать від рН і температури, то видимі коефіцієнти розподілу цих речовин змінюються зі зміною цих параметрів. Наприклад, з підвищенням рН частка іонних форм вуглекислоти в воді збільшується.

Для технологічних розрахунків і при конструюванні термометрів зазвичай користуються наближеною формулою, що зв'язує ємність основного резервуара, видимий коефіцієнт, довжину градусного інтервалу і діаметр каналу капіляра.

Оскільки поперечна нерівномірність потоку виражена найяскравіше в промислових апаратах великого поперечного перерізу, то саме для них найбільш характерно зниження видимих коефіцієнтів тепло - і масообміну.

Для термометрів, заповненість не ртуттю, а іншими рідинами (толуол, спирт і ін.), Формула (3 - 2) містить множник k, рівний відношенню видимих коефіцієнтів розширення в склі даної термометрической рідини і ртуті в склі.

Теорія променистого теплообміну стосовно завдань розрахунку печей розвивалася в основному на базі тих же прийомів, які були використані раніше в топочно-котельні техніці: 1) застосування однорозмірних схеми випромінювання без урахування осьових променистих потоків; 2) визначення видимого коефіцієнта променистого теплообміну при допущенні сталості температури в обсязі; 3) використання виразу для ефективної температури через теоретичну і температуру відхідних газів.

Встановлено, що відносна летючість, або видимий коефіцієнт розподілу аміаку, є функцією температури концентрації і рН розчину, причому визначальним фактором є температура. Оскільки аміак переходить з води в пар в молекулярній формі була дана поправка на іонізацію NH4OH в розчині і обчислений істинний коефіцієнт розподілу аміаку.

підвищення плинності викликають такі явища. По-перше, вібраційне прослизання зерен заповнювачів щодо дотичних з ними інших зерен призводить до зниження видимого коефіцієнта тертя між зернами при дії порівняно слабких сил постійного напрямку, причому ДИСИПАТИВНИХ опір дії цих сил приймає характер вузького (точніше, нелінійно вузького) опору.

Для речовин, які не змінюють форму свого існування в розчині поняття істинного і видимого коефіцієнтів розподілу збігаються. Для речовин, форма існування яких в розчині може змінюватися, постійне значення при постійній температурі зберігає тільки істинний коефіцієнт розподілу. Величина видимого коефіцієнта при постійній температурі змінюється зі зміною факторів, що впливають на форми існування речовини. Наприклад, для слабких електролітів таким фактором є рН, так як зміна реакції середовища викликає зміна ступеня дисоціації.

Формули (21) і (22) дають значення при кипінні на технічно гладких НЕ окислених поверхнях. При виру на окислених поверхнях необхідний враховувати термічний опір шару окису і збільшення я за рахунок ше роховатості. Це призводить до следующе наближеною формулою для видимого коефіцієнта тепловіддачі (точніше - коефіцієнта теплопередачі від мета. На жаль, цей метод має ряд істотних недоліків. По-перше, в печах періодичної дії доводиться зазвичай мати справу з нагріванням масивних тіл. При цьому завдання сильно ускладнюється необхідністю визначати залежність між температурами Тл і Ти. По-друге, в більшості випадків форма вільного об'єму печі буває досить складною, що ускладнює визначення точного значення видимого коефіцієнта променистого теплообміну. Крім того, описаний метод не дозволяє визначити характер розподілу температур в масі нагрівається металу, що дуже важливо при вивченні процесів нагріву.

На жаль, цей метод має ряд істотних недоліків. По-перше, в печах періодичної дії доводиться зазвичай мати справу з нагріванням масивних тіл. При цьому завдання сильно ускладнюється необхідністю визначати залежність між температурами Тебе і Ти. По-друге, в більшості випадків форма вільного об'єму печі буває досить складною, що ускладнює визначення точного значення видимого коефіцієнта променистого теплообміну. Крім того, описаний метод не дозволяє визначити характер розподілу температур в масі нагрівається металу, що дуже важливо при вивченні процесів нагріву.

У цьому рівнянні ліва частина представляє собою збільшення обсягу робочої речовини в результаті нагрівання, а права - зменшення його обсягу при стисненні в результаті підвищення тиску. Рівність цих величин відповідає умові збереження початкового об'єму незмінним. Однак в реальних манометрических термометрах ці умови не виконуються по ряду причин. Оболонка в тій чи іншій мірі збільшує свій внутрішній обсяг внаслідок її власного розширення від нагрівання, а також внаслідок розтягування під впливом тиску укладеного в неї робочої речовини. Беручи до уваги ці фактори слід замість абсолютних значень термічних коефіцієнтів ввести відповідні видимі коефіцієнти, що враховують реальні співвідношення. Оскільки видиме розширення робочої речовини і його видиме стиснення залежать від індивідуальних властивостей матеріалів оболонки і її геометричних розмірів, вони будуть різні і рівність порушиться.

Схема експериментального теплообмінника з рідким теплоносієм. Коефіцієнт Авід в перших рядах значно перевищує а для однофазного потоку. Найбільша тепловіддача спостерігається в другому ряду. У наступних рядах при швидкості потоку 23 м /с теплообмін падає і на восьмому ряду стає, рівним теплообміну в однофазному повітряному потоці. Зазначений характер розподілу тепловіддачі по рядах пояснюється зниженням концентрації крапельної вологи в потоці і отже, зменшенням кількості нападників крапель в глибинних рядах. Обложена на лавах трубок вода стікає по ним в піддон. Максимальна тепловіддача в другому ряду пояснюється підвищенням в ньому швидкості. Зі збільшенням швидкості потоку більше 33 м /с характер тепловіддачі по рядах змінюється. При концентрації крапельної вологи понад 10 г /кг видимі коефіцієнти тепловіддачі перших шести рядів близькі за значеннями, і у восьмому ряду вони значно вище, ніж в однофазному потоці.

Підвищення плинності викликають такі явища. По-перше, вібраційне прослизання зерен заповнювачів щодо дотичних з ними інших зерен призводить до зниження видимого коефіцієнта тертя між зернами при дії порівняно слабких сил постійного напрямку, причому ДИСИПАТИВНИХ опір дії цих сил приймає характер вузького (точніше, нелінійно вузького) опору. Тому навіть дуже малі сили можуть забезпечити з плином часу помітні зсуви зерен заповнювачів. По-друге, внаслідок коливань нормального тиску зерен заповнювачів на прилеглі до них інші зерна через вібрації мінімальне значення дійсної сили тертя між зернами стає менше среднею її значення, що дає додаткову можливість малим силам постійного напряму викликати незворотні зсування зерен заповнювачів. По-третє, завдяки викликаним вібрацією зсувними деформацій цементного тесту, знижується його структурна в'язкість і можуть проявитися тиксотропні властивості. По-четверте, вібрація, що викликає проковзування н зіткнення твердих частинок бетонної суміші призводить до звільнення певної частки води, абсорбованої в близькому до поверхні частинок шарі в результаті відбувається збагачення бетонної суміші вільної водою і дійсне зниження в'язкості рідкої фази. Останнє сприяє виведенню надмірної вологи в процесі формування, що веде до підвищення якості готового залізобетонного виробу. На підвищення плинності жорстких бетонних сумішей переважно впливає зниження видимого коефіцієнта тертя між частинками при накладенні вібрації.