А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Введене тепло

Введене тепло включає тепло, що вноситься з вихідними речовинами, тепло, що підводиться ззовні і парниковий ефект фізичних. Тепловий ефект є позитивною величиною, якщо процес супроводжується виділенням тепла, і негативною - якщо в хрде процесу тепло поглинається.

Форма полум'я ацетилено-кисневих. Кількість вводиться тепла в одиницю часу, тобто ефективна потужність полум'я, залежить від витрати пального газу, кута нахилу полум'я до поверхні металу, швидкості його переміщення і співвідношення вмісту горючого газу і кисню. Наприклад, полум'я з надлишком кисню (окисне) має більш високу температуру, ніж науглероживается.

Економія в кількості введеного тепла при однаковому перегрів металу може бути пояснена зменшенням витрати тепла на шлакообразованіе в зв'язку зі зменшенням витрат флюсу і поліпшенням умов теплопередачі в шахті при частковій заміні коксу газом.

за фактичними даними кількість введеного тепла в пріскважінной зону пласта змінюється від 025 до 273 млн. ккал на 1 м потужності пласта. Температура теплоносія зазвичай підтримується на рівні ЗОО-4ОО С.

Схема порожнини різу і переміщення розплаву під впливом сил поверхневого натягу. При цьому чим вище локальна щільність вводиться тепла, тим більше складова потоку розплавленого металу, спрямована до бічних стінок різу.

На рис. 2 приведена залежність мінімально необхідної кількості введеного тепла при тепловій обробці від висоти стовпа рідини в свердловині (при діаметрі відкритої частини стовбура свердловини 299 мм і продуктивності нагрівача 120 - 170 тис. ккал /год), певна експериментальним шляхом при тепловій обробці вогневими нагрівачами.

Залежність мінімально необхідної кількості введеного тепла для теплової обробки від висоти стовпа рідини в свердловині. | Залежність сумарного ефекту однієї. З рис. 3 видно, що зі збільшенням вводиться тепла до 4 млн. ккал спостерігається послідовне збільшення сумарного ефекту, подальший же збільшення кількості введеного тепла до істотного збільшення ефекту не приводить. Отже, при стовпі рідини до свердловинах 25 - 50 м (в середньому 38 м) збільшувати кількість введеного тепла більше 4 млн. Ккал не слід.

Для колон прямий перегонки нафти зазвичай характерний надлишок вводиться тепла, так як загальна кількість тепла (внесеного або виноситься) визначається масою і ентальпії потоку. Ентальпія залежить від температури і фазового стану потоку. Ентальпія пари завжди перевищує ентальпію рідини при тій же температурі на величину прихованої теплоти випаровування.

Тепловий баланс колони підтримується шляхом збереження рівності між кількістю введеного тепла в колону і кількістю відбирається тепла. Регулятори 4 ТА 5 працюють за двоконтурною схемою каскадно-овязанного регулювання.

Зі збільшенням діаметра електрода і сили струму збільшується тиск дуги і питома кількість введеного тепла. Під тиском дуги відбувається відтискування під електродом рідкого металу. Дуга при цьому занурюється в зварювальну ванну, а підтримку заданої напруги (довжини дуги) досягається опусканням електрода - нижче поверхні зварюваного металу. Глибинапроплавлення досягає 10 - 12 мм і вище, витрата аргону в сопло пальника становить 15 - 20 л /хв, в приставку для захисту остигаючого шва - 15 - 30 л /хв і на зворотну сторону шва 6 - 10 л /хв.

Зі збільшенням діаметра електрода і сили струму збільшується тиск дуги і питома кількість введеного тепла. Під тиском дуги відбувається відтискування під електродом рідкого металу. Дуга при цьому занурюється в зварювальну ванну, а підтримку заданої напруги (довжини дуги) досягається опусканням електрода нижче поверхні зварюваного металу. Глибинапроплавлення досягає 10 - 12 мм і вище, витрата аргону в сопло пальника становить 15 - 20 л /хв, в приставку для захисту остигаючого шва - 15 - 30 л /хв і на зворотну сторону шва 6 - 10 л /хв.

Вважаємо, що стік тепла на пароутворення за участю готових центрів становить малу частину від введеного тепла.

Таким чином, тепловтрати в паронагнетательного свердловинах, не обладнаних термоізольовані трубами, складають 27 - 52% від кількості введеного тепла.

З рис. 3 видно, що зі збільшенням вводиться тепла до 4 млн. Ккал спостерігається послідовне збільшення сумарного ефекту, подальший же збільшення кількості введеного тепла до істотного збільшення ефекту не приводить. Отже, при стовпі рідини до свердловинах 25 - 50 м (в середньому 38 м) збільшувати кількість введеного тепла більше 4 млн. Ккал не слід.

Отпарную секція (в ректифікаційної колоні) - нижня частина апарату (колони), оснащена спеціальними тарілками, призначенням яких є відбір залишкової кількості легких компонентів під впливом додаткового вводиться тепла.

Для цього в отгонной частини встановлюють, спеціальний кип'ятильник або найчастіше подають в неї водяна пара, який одночасно є необхідним для підтримання найбільш сприятливого режиму експлуатації ректифікаційної колони. Завдяки вводиться тепла з рідини, що стікає в отгонную частина колони, випаровуються низкокипящие компоненти, що приєднуються до висхідного паровому потоку.

Технологічна схема ректифікації епіхлоргідріна. Кубова частина колони має виносний кип'ятильник 4 що обігрівається водяною парою. За рахунок вводиться тепла рідина в колоні кипить, і Епіхлоргідрин відганяється з легкими домішками.

Залежність коефіцієнта тепловтрат т]від часу t нагнітання пара. | Зміна температури при безперервному тривалому нагнітанні пара. Разом з тим у міру збільшення області прогріву пласта зростають теплові втрати в навколишні його породи, і при заданій витраті на певній відстані від нагнітальної свердловини швидкість теплового фронту буде близька до нуля. Настає динамічна рівновага між вводиться теплом і його втратами. У цей період ефективність прогріву пласта знижується.

Конструкції апарату горизонтального виконання також дозволяють зменшити теплові витрати на поділ. У варіанті 1 все кількість введеного тепла використовується в одній єдиній ступені випаровування.

Для повторення циклу треба повернути газ в початковий стан, що характеризується точкою а індикаторних діаграм. Таким чином, навіть при здійсненні теоретичного циклу частина вводиться тепла втрачається і отже, не може бути повного перетворення тепла в роботу.

Отже, якщо тепло розчину мало в порівнянні з вводиться теплом, то швидкість теплопередачі така, що кипіння не припиняється. Справжня модель враховує вплив зміни тиску, якщо фазовий рівновагу досягається швидше, ніж зміна тиску. 
В окремих випадках піроліз нафти в киплячому шарі коксу або вогне-упору поєднують з введенням в зону реакції кисню. Цей процес по оформленню ближче до процесу піролізу з застосуванням твердого теплоносія, але за характером вводиться тепла відноситься до окислювального піролізу.

З рис. 3 видно, що зі збільшенням вводиться тепла до 4 млн. Ккал спостерігається послідовне збільшення сумарного ефекту, подальший же збільшення кількості введеного тепла до істотного збільшення ефекту не приводить. Отже, при стовпі рідини до свердловинах 25 - 50 м (в середньому 38 м) збільшувати кількість введеного тепла більше 4 млн. Ккал не слід.

Як зазначалося вище, при сушінні під вакуумом повітря є баластом, а не сушильних агентом і проникає в сушарку в мізерно малих кількостях. Теплових втрат з цим повітрям можна практично не враховувати в тепловому балансі сушарки, тоді як в атмосферних сушарках 25 - 40% всього введеного тепла несеться нераціонально з сушильним агентом, зазвичай далеко не повністю насиченим вологою.

Температуру L низу колони підтримують введенням в неї певної кількості тепла. Для цього в отгонной частини встановлюють спеціальний кип'ятильник або найчастіше подають в неї водяна пара, який одночасно є необхідним для підтримання найбільш сприятливого режиму експлуатації ректифікаційної колони. Завдяки вводиться тепла з рідини, що стікає в отгонную частина колони, випаровуються низкокипящие компоненти, що приєднуються до висхідного паровому потоку.

Температуру в нижній частині колони підтримують введенням в неї певної кількості тепла. Для цього в отгонной частини встановлюють спеціальний кип'ятильник або подають в неї водяна пара, який одночасно є необхідним для підтримання найбільш сприятливого режиму експлуатації ректифікаційної колони. Завдяки вводиться тепла з рідини, що стікає в отгонную частина колони, випаровуються низкокипящие компоненти, які приєднуються до висхідного паровому потоку.

Для нагнітання пара при пароцікліческом впливі часто використовували схему, відповідно до якої нагріту частина пласта ділили на зони пара з рівномірною паронасищенностью і гарячого конденсату, де пар відсутня. Розміри парової зони визначали з балансового рівняння за умови, що на її освіту витрачається тільки прихована теплота пароутворення. Зона гарячого конденсату прогрівається за рахунок решти вводиться тепла і її визначали за рівнянням теплопровідності з конвективним членом.

Тому знижується різниця температур між центральною частиною фронтальної поверхні і ділянкою затвердіння на бічній поверхні. Це призводить до ослаблення сил поверхневого натягу, в результаті чого на даній ділянці розплавлений метал здебільшого стікає вниз. На ділянці нижче точки D, де ще більш знижена щільність вводиться тепла і стає значним зміна кута нахилу центральної частини фронтальної поверхні порожнини різу в результаті зміни напрямку потоку газу, знову збільшується складова потоку розплавленого металу до бічних стінок різу.

При різанні плазмовою дугою прямої дії є три джерела тепла: пляма дуги, стовп дуги і струмінь плазми. Кожен з них вносить свою частку тепла або по всій висоті різу, або на окремих її ділянках. При цьому зміна форми фронтальної поверхні різу по висоті відображає розподіл кількості введеного тепла по висоті порожнини різу. При різанні тільки плазмовим струменем форма фронтальної поверхні по висоті порожнини різу змінюється за експоненціальним законом.

Екзотермічні реакції метанірованія окису вуглецю і двоокису вуглецю мають теплові ефекти реакції АЯ25 с, складові відповідно 4927і 39Д4 ккал /моль оксиду вуглецю. Тому збільшення температури, відповідне заданому перетворення окислів вуглецю, може бути розрахована за умови, що можна оцінити втрати тепла з конвертора. Нормальна робота - адіабатична, оскільки втрата тепла з добре ізольованого промислового конвертора нехтує мала в порівнянні з вводиться теплом. Іншим справедливим допущенням є те, що теплоємності постійні в діапазоні звичайних робочих умов. Для газу типового складу збільшення температури складає 74 С на 1% конвертованій окису вуглецю і60 С на 1% конвертованій двоокису вуглецю.

Схема відшкодування нестачі газу шляхом подачі додаткової кількості рідкого палива. Величина К р заводиться в одну з камер підсумовує блоку 7 для складання, а величини pi і рз в інші камери суматора для додавання і віднімання. На виході суматора утворюється тиск, що дорівнює сумі алгебри До р - Рз р2 пропорційне витраті палива в печі. Це тиск надходить в вимірювальну камеру регулюючого блоку 8 (пневматичного регулятора), в камеру завдання якого підводиться тиск рзад від задатчика, пропорційне заданому значенню кількості введеного тепла. Пневматичний регулятор управляє мембранним клапаном 9 який за допомогою регулюючого органу змінює величину витрати рідкого палива в печі.

Схема ароматизації бензину. Основною вимогою, що пред'являються до вихідної сировини, є сталість хімічного і фракційного складу. Вони повинні мати початок кипіння 70 - 80 С і кінець кипіння 200 - 220 С, оскільки в більш легких фракціях практично не міститься з'єднань, здатних перетворюватися в ароматичні вуглеводні. Процес ароматизації є сумарно ендотермічним, причому тепловий ефект коливається від 335 кДж на 1 кг - сировини, багатого парафинами, до 628 кДж на 1 кг сировини, що містить в основному циклопарафіни. Тиск водню впливає на парниковий ефект реакції - у міру збільшення тиску зменшується кількість введеного тепла за рахунок наростання реакцій гідрування, що протікають з виділенням тепла.