А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Перший викид

Тоді перший викид, обумовлений напругою ЧС генератора, відбувається в момент часу t9 а значення частот Д і /2 відраховуються за шкалою, нуль якої суміщений з початком розгортки (ріо. KJS поясненням спотворень імпульсу за рахунок викидів. А - - при одній г - З-ланцюжку. б - при двох т - З-ланцюжках. в - при трьох г - З-це-нирках. Величина першого викиду залежить від амплітуди і тривалості підсилюється імпульсу, а величини наступних Викиди зазвичай менше попередніх.

Схема роботи беструбного гідробур. Після першого викиду труби нарощують і, не припиняючи нагнітання повітря, поступово спускають їх. Після розтину фільтра свердловина як би починає працювати однорядним компресорним підйомником.

Графіки зміни напруги на ги при W г і ВР гн. Велике значення може мати амплітуда першого викиду, що з'являється при /2t3 так як він має ту ж полярність, що і основний імпульс.

При Ьа 035С /а перший викид напруги становить всього 1% від амплітуди імпульсу, а час наростання фронту приблизно на 55% менше, ніж за відсутності коректує котушки.

Графіки для визначення величини першого викиду е і нормованої тривалості фронту (ф перехідною характеристики схеми при тя0 7. З перехідною характеристики визначаються величина її першого викиду і тривалість фронту. У разі застосування декількох пускових клапанів після першого викиду рідини отвір в першому клапані перекривають (наприклад, за допомогою канатної техніки), а рівень рідини в затрубному просторі знижують до рівня розміщення наступного клапана.

Однак у зв'язку з тим, що під дією першого викиду напруги магнетрон знову стає провідним, загасання в ланцюзі зростає і тому в дійсності напруга на магнетроні зменшується і змінюється по кривій, позначеної на рис. 1 - 26 пунктиром, в інтервалі першого викиду. З тієї ж причини при наявності переважної діода напруга протягом дії другого і третього викидів змінюється також відповідно до пунктирними кривими.

У схемах з характеристичними рівняннями 2 - го ступеня величина першого викиду однозначно визначає величину повного розмаху коливань в перехідній характеристиці, яку також легко в разі необхідності визначити. В даному параграфі такої необхідності немає, тому мова йде про перше викидах.

коливальний характер перехідного процесу може бути допущений в тому випадку, коли величина першого викиду коефіцієнта посилення буде мати невелику величину, порядку одиниць відсотків.

На другий вхід І надходить стробірующій імпульс, який має тривалість, рівну тривалості першого викиду двополярного сигналу підсилювача. Формувачі служать для отримання необхідної тривалості імпульсів і їх розподілу в часі.

Наявність же в схемі паразитного коливального контуру обумовлює на виході затухаючі коливання (з амплітудою першого викиду А 2 які накладаються на вихідний П - про-різний імпульс.

Форма імпульсу, який формується ланцюгом, показаної на. | Формує ланцюг з додатковою індуктивністю. Паразитна ємність, шунтирующая навантаження, трохи зменшує цю величину, проте і в цьому випадку перший викид виявляється надмірно великим. Для зменшення амплітуди першого викиду послідовно з ємністю Сст включають додаткову індуктивність Л, (рис. 237), величину якої підбирають експериментально.

Подання перехід. Надалі маються на увазі перехідні характеристики, загасання коливань в яких відбувається настблько швидко, що можна обмежитися урахуванням тільки першого викиду, тому замість повного розмаху коливань враховується тільки перший викид.

Як тільки стиснений газ дійде до клапана і пройде через нього в підйомні труби, починається газування рідини в них і станеться перший викид газо-рідинної суміші. Клапан автоматично закривається і триває подальше відтискування рідини в затрубному просторі до черевика підйомних труб або до наступного клапана, якщо глибина підвіски труб досягає великої величини.

Демпфіруючі пристрою в загальному випадку повинні забезпечувати при вимірюваній величині, що не перевищує 2/3 (66 /о) кінцевого значення шкали, значення першого викиду не більше 20% від довжини шкали. Час заспокоєння як інтервал часу між моментами включення і остаточного встановлення показань в межах 1 5% т Довжини шкали, не повинно перевищувати 4 с. До деяких вимірювальних приладів (наприклад, измерителю коефіцієнта потужності, біметалічним і вібраційних вимірювальним механізмам) дана вимога не пред'являється.

Як показав В. М. Інше, зменшення тривалості фронту пов'язано з появою спадів і підйомів в частотних характеристиках і зі збільшенням другого викиду в перехідній характеристиці, який може стати більше першого викиду. Існує небезпека, що така форма частотної і перехідної характеристик може викликати великі спотворення при передачі сигналів, які лунають з частотою, близькою до частоти, при якій в частотній характеристиці є завал або підйом.

Надалі маються на увазі перехідні характеристики, загасання коливань в яких відбувається настблько швидко, що можна обмежитися урахуванням тільки першого викиду, тому замість повного розмаху коливань враховується тільки перший викид.

Виходячи з теоретичних міркувань і величин da, наведених в табл. 1 випливає, що зі збільшенням ступеня плавності зрізу загасання коливань на перехідній характеристиці збільшується, а величина першого викиду зменшується.

При правильному налаштуванні підсилювача покажчик приладу при ступінчастому зміні сигналу на вході повинен встановлюватися на новому значенні, зробивши не більше двох напівколивань біля нового положення рівноваги, а розмір першого викиду не повинен перевищувати 1% довжини шкали. Під час налаштування підсилювача приладу користуються регулятором чутливості (посилення) R і регульованим резистором зворотного зв'язку Rs. При регулюванні заспокоєння покажчика по - - тенціометра необхідно керуватися заводською інструкцією.

Екран ПЕОМ в системі вимірювання параметрів сигналу. Припустимо, що прикладне математичне забезпечення орієнтоване на аналіз конкретної ситуації: є графіки перехідного процесу на виході радіотехнічної ланцюга (рис. 2.4) і необхідно розрахувати наступні параметри: постійну часу спаду, період коливань і амплітуду першого викиду. Цей приклад типовий для аналізу різних систем автоматичного регулювання. Якщо відомий набір перерахованих параметрів, взагалі кажучи, не представляє особливих складнощів написати обробну програму, яка буде обчислювати їх значення. Але уявімо собі, що для аналізу якості системи додатково треба було знайти відношення амплітуди другого викиду до першого. Природно, що в рамках замкнутої системи такий вимір можна зробити тільки вручну, наприклад переміщаючи курсор по кривій і записуючи значення на папір.

Однак у зв'язку з тим, що під дією першого викиду напруги магнетрон знову стає провідним, загасання в ланцюзі зростає і тому в дійсності напруга на магнетроні зменшується і змінюється по кривій, позначеної на рис. 1 - 26 пунктиром, в інтервалі першого викиду. З тієї ж причини при наявності переважної діода напруга протягом дії другого і третього викидів змінюється також відповідно до пунктирними кривими.

Перший викид збільшує різкість контурів, підкреслює деталі, покращує контраст і чіткість зображення. Другий і третій викиди псують зображення і розрізнення їх на репродукції неприпустимо.

Спотворення прямокутного імпульсу на нижчих частотах багатокаскадного підсилювачем. На рис. 4.5 б дано перехідні характеристики л-каскад-них підсилювачів в області великих часів, які п - 1 раз проходять через нуль і мають л - 1 викид. Перший викид негативний, і амплітуда його максимальна.

Схеми під'єднання Т - образного полузвена на вхід системи, що відхиляє (а і включення до його складу вихідних ємностей підсилювального каскаду (б. На ПХ відхиляє має місце значний викид з подальшим коливальним процесом. Амплітуда першого викиду складає більше 20% сталого значення, а його тривалість приблизно дорівнює часу наростання ПХ. Ці спотворення викликаються значним відхиленням ФЧХ від лінійного закону при збільшенні частоти.

Паразитна ємність, шунтирующая навантаження, трохи зменшує цю величину, проте і в цьому випадку перший викид виявляється надмірно великим. Для зменшення амплітуди першого викиду послідовно з ємністю Сст включають додаткову індуктивність Л, (рис. 237), величину якої підбирають експериментально.

Параметри освоєння скв. 615 Битковского родовища. Зіставляючи дані про зміну тисків (див. Рис. 9.9 і табл. 9.3), можна судити про процеси, що відбуваються в стовбурі свердловини при освоєнні. Так, при першому викиді відбулося різке зниження протитиску на пласт (АР2164 МПа), що викликало активний приплив в свердловину.

Деккер[59]також знайшов, що викид СО2 у листя тютюну посилюється з підвищенням температури і інтенсивності світла. Ці автори прийшли до висновку, що за першим викидом слід, другий, що не залежить від інтенсивності світла; однак існування другого викиду було встановлено з меншою вірогідністю.

При подальшому нагнітанні повітря він починає надходити в підйомні труби і підніматися разом з газованою рідиною вгору. Після досягнення суміші рідини і повітря гирла свердловини відбудеться перший викид цієї суміші на поверхню; тиск нагнітання різко знизиться, так як воно буде врівноважувати сильно разгазірованной рідина з дуже малою питомою вагою. Після зниження тиску в системі з пласта в свердловину під дією пластового тиску починає надходити рідина, яка, дійшовши до низу підйомної колони, буде підхоплюватися новими порціями повітря, що нагнітається і також виливатися на поверхню.

У схемах з характеристичними рівняннями 2 - го ступеня величина першого викиду однозначно визначає величину повного розмаху коливань в перехідній характеристиці, яку також легко в разі необхідності визначити. В даному параграфі такої необхідності немає, тому мова йде про перше викидах.

Необхідний час роботи свердловини визначається також досвідченим шляхом. Для цього відразу ж після подачі робочого агента в свердловину відзначають час першого викиду нафти в трап. Як тільки газ подають у свердловину, тиск в газопідвідної лінії починає швидко рости до тих пір, поки не починається викид. У міру падіння рівня рідини в свердловині тиск починає повільно падати. У цей момент необхідно припинити подачу газу, так як одночасно зі зниженням тиску безперервно збільшується витрата газу.

Амплітуду UK і тривалість ts цього викиду визначають відповідно до розглянутими правилами обчислення амплітуди і тривалості імпульсів. Значення коливального викиду оцінюють зазвичай безрозмірним коефіцієнтом KKUBilUm, де Unl - амплітуда першого викиду затухаючого коливання, накладають на досліджуваний імпульсний сигнал.

Графічне зображення імпульсу, що має послеімпульсний викид напруги (хвіст) і спотворення вершини за рахунок накладення паразитних згасаючих коливань, показано на рис. 114. Амплітуду UB і тривалість /в цього викиду визначають відповідно до розглянутими правилами обчислення i амплітуди і тривалості імпульсів. Значення коливального викиду оцінюють безрозмірним коефіцієнтом KB UBi /Um, де UBI - амплітуда першого викиду затухаючого коливання, накладають на вершину досліджуваного імпульсного сигналу.

Коли магнітне поле прикладається перпендикулярно площині зразка і напрямку струму, під час проходження фронтів імпульсу струму відбуваються явища, подібні описаним раніше, але значно більшого масштабу. Відбувається значне посилення і ушйренйе індукційного викиду, як показано на рис. 11 в, де площа першого викиду (позитивні напруги відкладаються вниз) становить близько 1210 - 5 в-сек. Під час проходження заднього фронту зростає негативний викид.

Якщо ми встановимо пусковий отвір на цій же глибині, то ми зможемо отримати викид тільки в тому випадку, якщо підйомник заповнений рідиною до гирла. Якщо ж цього немає, то отвір треба ставити вище глибини Лот для того, щоб мати перепад, який забезпечив би витрата повітря через отвір, достатній для першого викиду. Звичайно, отвір можна розташовувати на різній висоті над рівнем, але найнижча його положення, очевидно, вийде за умови, що викид почнеться при повному розвитку пускового тиску в затрубному просторі.

Регулювання і контроль за роботою компресорної свердловини здійснюється як безпосередньо у свердловин, так і в газорозподільній будці. У свердловини і на збірно-вимірювальної установки спостерігають за струменем газо-рідинної суміші, що надходить зі свердловини, виробляють завмер дебіту нафти і газу, здійснюють різні роботи по дослідженню свердловини, а при пуску свердловини в експлуатацію регулюють надходження нафти і газу зі свердловини при перших викидах. У газорозподільній будці регулюють подачу робочого агента в свердловини і спостерігають за роботою системи за приладами.

Модифікації систем середніх і великих базових конфігурацій. Ці зміни виробляються з міркувань збільшення безвідмовності, для подолання небезпечних змагань в логіці і досягнення заданого в специфікації швидкодії і продуктивності. На малюнку відзначений перший викид числа змін на третьому місяці роботи у споживача, наступні викиди обумовлені введенням нового класу задач у користувача, що зажадало певних змін в модулях системи.

Таким чином, на основі розрахунків модельної одновимірної нестаціонарної задачі в наближенні одношвидкісний механіки гетерогенних середовищ показано, що при падінні УВ на розташований біля твердої стінки пиловий шар відбувається значне посилення інтенсивності УВ і формування послідовності відбиваються від твердої стінки і контактної поверхні хвиль стиснення і розрідження. Зазначені хвилі приводять до зміни форми контактної поверхні, однак цей вплив незначно. Проте даний розрахунок дозволяє визначити інваріантну точку протягом, яку можна ідентифікувати як точку, в якій відбувається перший викид частинок пилу. Показані також переваги CIP-методу при розрахунку задач динаміки сумішей з сильними контактними розривами.

Такий фільтр є практичним наближенням до ідеального фільтру нижніх частот. Останній, як відомо, відрізняється відсутністю внесеного загасання і нульовими фазовими спотвореннями в смузі пропускання, нескінченної крутизною спаду і нескінченним внесеним загасанням в смузі загородження. Виробляючи розрахунок форми сигналів, що проходять через ідеальний фільтр, отримаємо, наприклад, що Г - імпульс, який пройшов через ідеальний фільтр з частотою спаду 3 Мгц, буде мати амплітуду, рівну 82% від висоти смуги, тривалість на рівні половини амплітуди 0223 мксек, перший викид рівний 13% від висоти імпульсу і повністю симетричний дзвін з частотою 3 Мгц по обидва боки імпульсу. Ідеальний фільтр нижніх частот представляє собою мету, до якої прагнуть при влаштуванні довгих телевізійних кабельних ліній, де смуга передачі повинна бути жорстко обмежена з економічних міркувань. Якщо окрема ділянка лінії може за своїми характеристиками досить добре апроксимована ідеальний фільтр нижніх частот, то форма сигналу, що пройшов через кілька таких послідовно з'єднаних ліній, залишається такою ж, як після проходження тільки однієї лінії.

Перехідні функції засобів вимірювань з апериодической (а і коливальної (б формою перехідного процесу. При виборі тих чи інших динамічних параметрів, якими повинні характеризуватися динамічні властивості засобів вимірювань, необхідно виходити з призначення засобів вимірювань і умов їх застосування. Часто використовуються динамічними параметрами засобів вимірювань є час встановлення показань і робоча смуга пропускання частот з нормованою амплітудою. у деяких випадках необхідно додатково мати передавальну функцію, наприклад, для засобів вимірювань, що використовуються в автоматичних системах регулювання. для засобів вимірювань, що використовуються в схемах захисту та сигналізації, важливим динамічним параметром є перший викид , так як при його великому значенні можливо помилкове спрацьовування захисту. Важливою характеристикою для вторинних приладів є характер їх заспокоєння.

Суть методу полягає в наступному: що посилається зондує електричний сигнал і сигнал, відбитий від якої-небудь перешкоди, одночасно зображуються на екрані осцилографа. Калибратором тривалості визначають час між сигналами. Знаючи швидкість поширення електромагнітних хвиль, знаходять відстань, пройдену відбитим сигналом. Осцилограф працює в режимі чекає розгортки. Прямий, або зондує, імпульс, що надходить від генератора сигналів (ГС) на вхід осцилографа, одночасно запускає генератор розгортки, і на екрані видно перший викид, відповідний прямому імпульсу. Тривалість розгортки вибирають таким чином, щоб за час руху променя розгортки по горизонталі зондує імпульс встиг дійти до кінця кабелю і, відбившись, повернутися назад.

Рідина, відтісняє тиском газу, що надходять в кільцевий простір, перетече в тій чи іншій мірі в підйомні труби, підвищуючи в них рівень. У момент, коли рівень в кільцевому просторі буде відсунутий до отвору, тиску по обидва боки його дорівнюватимуть тиску стовпа рідини над отвором в підйомних трубах. До тих пір, поки не відбудеться першого викиду, тиск на отвір не зменшиться, і воно за весь час надходження газу до першого викиду буде майже дорівнює тиску стовпа рідини, який утворився в підйомних трубах над отвором за рахунок відтискування в них рідини з кільцевого простору.

Рідина, відтісняє тиском газу, що надходять в кільцевий простір, перетече в тій чи іншій мірі в підйомні труби, підвищуючи в них рівень. У момент, коли рівень в кільцевому просторі буде відсунутий до отвору, тиску по обидва боки його дорівнюватимуть тиску стовпа рідини над отвором в підйомних трубах. До тих пір, поки не відбудеться першого викиду, тиск на отвір не зменшиться, і воно за весь час надходження газу до першого викиду буде майже дорівнює тиску стовпа рідини, який утворився в підйомних трубах над отвором за рахунок відтискування в них рідини з кільцевого простору.