А Б В Г Д Е Є Ж З І Ї Й К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Ю Я
Паралельна провідність
Паралельні провідності можна безпосередньо складати подібно ємності.
Взаємодії з електродами змінюють також паралельну провідність Ga (ю) перетворювача.
З, цього опору починає позначатися як паралельна провідність і коефіцієнт розподілу напруги починає залежати від частоти. Однак, якщо паралельно опорам Я.
Іншим наслідком порушення об'ємних хвиль є зміна паралельної провідності Ga (і) перетворювача, оскільки величина Ga (o) пропорційна повній потужності порушуваних акустичних хвиль.
Схема заміщення конденсатора крім основного ємнісного елемента має паралельну провідність G, що враховує потер, енергії в реальному діелектрику, і послідовну індуктивність Ls, яка враховує енергію магнітного поля, пов'язаного з струмом в обкладинках і висновках конденсатора.
Золотник приєднаний безпосередньо до гідромагістралі без додаткових послідовних чи паралельних проводимостей.
Часткова реалізація ланцюгової схеми. Нуль передачі потім реалізується повним виділенням полюса послідовного опору або полюса паралельної провідності. Порядок виділення нулів передачі довільний, і від його вибору залежать особливості реалізації.
До розрахунку тони симетричного к. З. У всіх елементів системи електропостачання враховуються тільки їх поздовжні активні і реактивні опору; паралельні провідності не враховуються. Однією зі складових результуючого опору можна знехтувати, якщо її вплив на повний опір мережі не перевищує 5% в мережах ВН або 10% в мережах НН.
Графік для визначення частотних залежностей окремих резонаторів в невеликих настотних діапазонах. Для одночасного аналізу двох фільтрів - одного з послідовними опорами зв'язку та іншого з паралельними проводимостями зв'язку (див. Рис. 9031) - Будемо використовувати термін ІММІТАНСУ замість опору для першого з них (ом. Джерело напруги з послідовно з'єднаним опором Z (див. Рис. 319 а) може бути перетворений в еквівалентний джерело струму з паралельної провідністю У (див. Рис. 319 б) і навпаки.
Наприклад, в схемі рис. 3 - 1 д генератор напруги шс з внутрішнім опором Rt може бути замінений еквівалентним генератором струму Suc з паралельної провідністю V.
Корекція довжини шлейфів спрямованого ответвнтеля. | Графіки корекції величини нормованої провідності відрізків Полоскова хвилеводу між шлейфами.
В процесі розробки конструкції спрямованих відгалужувачі необхідно також враховувати неоднорідності, що виникають в місцях підключення шлейфів (Т - со-єднання), які за своєю дією еквівалентні паралельної провідності інд 7ктівного характеру. Реактивність з'єднання грає істотну роль особливо на високих частотах.
Корекція довжини шлейфів спрямованого відгалужувачі. | Графіки корекції величини нормованої провідності відрізків Полоскова хвилеводу між шлейфами. В процесі розробки конструкції спрямованих відгалужувачі необхідно також враховувати неоднорідності, що виникають в місцях підключення шлейфів (Т - со-єднання), які за своєю дією еквівалентні паралельної провідності індуктивного характеру. Реактивність з'єднання грає істотну роль особливо на високих частотах.
Отримання реактивної провідності шляхом включення в хвилевід коаксіального шлейфу. | Паралельне і послідовне включення хвилеводних шлейфів. | Електричне поле і струми в площині зі щілиною. | Гантельная щілину. | Щілини, прорізаний. | Щілина, прорізана в вузькій стінці хвилеводу. | Поперечнтя щілину (послідовне з'єднання хвилеводів. Залежно від місця розташування і орієнтації осі щілини величина зв'язку сильно змінюється; при цьому по відношенню до основного тракту щілину може являти собою як послідовний опір, так і паралельну провідність.
При відомих Z, oo, N і Ч про за допомогою співвідношень (162) - (165) знаходимо необхідні величини іідуктівностей і ємностей одіозвенних П - образ-них фільтрів, з яких збирається БК - З урахуванням підсумовування паралельних проводимостей отримаємо принципову схему БК, яка зображена иа рис. 5.4 а. За відомим величинам индуктивностей і ємностей фільтрів БК за допомогою співвідношень (2.8), (2.7) або даних рис. 2.5 знаходяться їх геометричні розміри, а потім розробляється топологія пристрою. Один з можливих варіантів плати БК, виконаного з використанням навісних конденсаторів типу КЮ-9 і конструктивних котушок індуктивності, зображений иа рис. 546 а робочі характеристики пристрою, виміряні в метровому діапазоні довжин хвиль, наведені на рис. 5.4 в. З рис. 5.4 в видно, що розрахована за вищевикладеної методикою БК відповідає заданим вимогам.
можливість заміни активного двухполюсника (рис. 2 - 11 а) джерелом напруги і послідовним опором (рис. 2 - 11 6) називають теоремою Ті-в е н е н а, а можливість заміни джерелом струму і паралельної провідністю (рис. 2 - ll s ) теоремою Нортона на ім'я вчених, вперше довели застосовність відповідних еквівалентних схем.
Як можна бачити, ступінь збігу кривих досить хороша. Це пояснюється наявністю залишкової паралельної провідності В (див. Рис. 16048 б) високоі-ної лінії зв'язку із загальним з'єднанням.
Розрахунок частоти власних коливань системи починається з креслення відповідної схеми і перетворення її в прийнятну спрощену еквівалентну ланцюг. У першому наближенні послідовними активними опорами і паралельними проводимостями часто нехтують; елементи схеми замінюються відповідно обраними індуктивностями і ємностями.
Проектування з'єднань між елементами БІС вимагає врахування багатьох чинників. У режимі перехідних процесів послідовні реактивні опору і паралельні провідності викликають затримку керуючих і вихідних імпульсів в шинах слів і розрядів, яка може обмежувати швидкодію ІС. Найбільш швидкодіючі напівпровідникові ЕП характеризуються часом запису і зчитування, своєю чергою величини рівними 1 ні. У той же час швидкість поширення сигналу в лініях зв'язку може бути менше 109 см /с. При цьому затримка сигналу в межсоединения стає порівнянної з інерційністю ЕП при довжині з'єднання, що дорівнює по порядку величини 1 см. Якщо лінійний розмір ЕП на кристалі становить 100 мкм, то вздовж лінії довжиною 1 см розміщується всього лише 102 ЕП. З цих міркувань випливає, що затримка сигналу в лініях зв'язку між елементами може стати чинником, що обмежує інформаційну ємність ІС. Крім того, реактивні і активні послідовні опору і паралельні провідності викликають спад амплітуди фронту імпульсу, величина якого також залежить від числа і розмірів ЕП, підключених до шини.
У волноводах використовуються тільки шунтуючі неоднорідності, які залишають незмінним вектор електричного поля (або вектор напруги) по обидві сторони від неоднорідності. Такі неоднорідності еквівалентні (ті ж матриці) паралельної провідності, якщо їх товщина дуже мала в порівнянні з довжиною хвилі.
Залежність приведеної паралельної провідності від размероз отвору діафрагми. | Залежність провідності від товщини прямокутної діафрагми. | Ємнісна діафрагма довільної форми. Недоліком ємнісних діафрагм є помітне зменшення електричної міцності хвилеводу в місці їх установки. У порівнянні з індуктивними діафрагмами при ємнісних діафрагмах важче отримати більшу величину паралельної провідності, так як в цьому випадку ширина щілини стає занадто малою.
Неоднорідність в з'єднанні між двома лініями передачі може виникнути або внаслідок зміни в поперечному перерізі, або внаслідок поперечного зміщення осей. У загальному випадку ця особливість може бути представлена еквівалентною схемою, що включає реактивну паралельну провідність і зміна хвильового опору. Така еквівалентна схема справедлива тільки для досить великих відстаней від неоднорідності, де хвилі вищого порядку загасають до незначних величин.
Типові чотириполюсники з джерелом напруги на вході.
зазначена вище заміна джерела струму джерелом напруги на вході (і відповідна заміна опору Z2i провідністю F2i) досягається завдяки використанню повною дуальності чотириполюсників. Така вимога легко реалізується шляхом застосування теореми Тевенена до джерела струму з належної йому паралельної провідністю.
При такому підході можна врахувати всі побічні явища, пов'язані з фізичними розмірами загального з'єднання. Однак, коли власне його вплив відносно мало, ур-ня (160417) разом з можливими корекціями, які враховують будь-яку паралельну провідність, про яку відомо, що вона підключена а входи фільтрів, повинні давати дуже хорошу оцінку мдаімой частини провідності Ут.
При такому підході можна врахувати всі побічні явища, пов'язані з фізичними розмірами загального з'єднання. Однак, коли власне його вплив щодо ало, ур-ня (160417) разом з можливими корекціями, які враховують будь-яку паралельну провідність, про яку відомо, що вона підключена а входи фільтрів, повинні давати дуже хорошу оцінку уявної частини провідності YT.
Такий порядок розрахунку втрат не вимагає наявності інформації про Токораспределение в мережі і може бути застосований як при розрахунках за допомогою коефіцієнтів розподілу, так і за допомогою опорів впливу. При розрахунках за допомогою коефіцієнтів розподілу можна також виконати розрахунки втрат потужності за даними про токах ділянок і паралельних провідності пунктів.
Ланцюгова схема. Розкладання функції Y (р) відрізняється від розкладання Z (р) тим, що перше приватне є провідність YI. Відповідно схема, яка реалізує розкладання функції Y (р) в безперервну дріб, починається не з послідовного опору, а з паралельної провідності.
За кількістю незалежних контурів первинних обмоток всі фіксовані схеми розглянутих нами випрямлячів можна розділити всього на два класи: з'єднані в трикутник і з'єднані в зірку. Число незалежних контурів вторинних обмоток залежить від двох чинників: розімкнути (зірка, зигзаг) або замкнута (трикутник, багатокутник) вторинна обмотка, і скільки вентилів одночасно і паралельно проводять струм. Слід розрізняти паралельну провідність вентилів від одночасної провідності, тому що ці дві умови не збігаються. Два вентиля можуть проводити струм одночасно в одному контурі, якщо вони з'єднані послідовно, наприклад в мостовій схемі, і в двох контурах, якщо вони з'єднані паралельно, наприклад в складній схемі з зрівняльним реактором або в променевої схемою при перекритті.
Як можна бачити, ступінь збігу кривих досить хороша. Це пояснюється наявністю залишкової паралельної провідності В (див. Рис. 16048 б) має місце висока-ної лінії зв'язку із загальним з'єднанням.
Тому в цих методах зазвичай використовуються частоти, що перевищують 1 МГц. При більш високих значеннях tg 5 ускладнюється точна настройка в резонанс, що обумовлено надмірним загасанням в вимірювальному контурі. Крім того, якщо ефективна паралельна провідність ланцюга занадто висока, то співвідношення зазвичай використовуються для розрахунку імпедансу, стають неприйнятними.
Реальні джерела відрізняються від ідеальних насамперед тим, що напруга і струми на їх висновках залежать від приєднаного навантаження. Так, падіння напруги з ростом струму в найпростішому реальному джерелі постійної напруги можна враховувати, включаючи послідовно опір RI (рис. 1.8 г), а зменшення струму з ростом напруги-включенням паралельної провідності G. У разі джерел змінної напруги або струму потрібно включати також елементи /, і С.
Проектування з'єднань між елементами БІС вимагає врахування багатьох факторів. У режимі перехідних процесів послідовні реактивні опору і паралельні провідності викликають затримку керуючих і вихідних імпульсів в шинах слів і розрядів, яка може обмежувати швидкодію ІС. Найбільш швидкодіючі напівпровідникові ЕП характеризуються часом запису і зчитування, своєю чергою величини рівними 1 ні. У той же час швидкість поширення сигналу в лініях зв'язку може бути менше 109 см /с. При цьому затримка сигналу в межсоединения стає порівнянної з інерційністю ЕП при довжині з'єднання, що дорівнює по порядку величини 1 см. Якщо лінійний розмір ЕП на кристалі становить 100 мкм, то вздовж лінії довжиною 1 см розміщується всього лише 102 ЕП. З цих міркувань випливає, що затримка сигналу в лініях зв'язку між елементами може стати чинником, що обмежує інформаційну ємність ІС. Крім того, реактивні і активні послідовні опору і паралельні провідності викликають спад амплітуди фронту імпульсу, величина якого також залежить від числа і розмірів ЕП, підключених до шини.
Взаємодії з електродами змінюють також паралельну провідність Ga (ю) перетворювача.
З, цього опору починає позначатися як паралельна провідність і коефіцієнт розподілу напруги починає залежати від частоти. Однак, якщо паралельно опорам Я.
Іншим наслідком порушення об'ємних хвиль є зміна паралельної провідності Ga (і) перетворювача, оскільки величина Ga (o) пропорційна повній потужності порушуваних акустичних хвиль.
Схема заміщення конденсатора крім основного ємнісного елемента має паралельну провідність G, що враховує потер, енергії в реальному діелектрику, і послідовну індуктивність Ls, яка враховує енергію магнітного поля, пов'язаного з струмом в обкладинках і висновках конденсатора.
Золотник приєднаний безпосередньо до гідромагістралі без додаткових послідовних чи паралельних проводимостей.
Часткова реалізація ланцюгової схеми. Нуль передачі потім реалізується повним виділенням полюса послідовного опору або полюса паралельної провідності. Порядок виділення нулів передачі довільний, і від його вибору залежать особливості реалізації.
До розрахунку тони симетричного к. З. У всіх елементів системи електропостачання враховуються тільки їх поздовжні активні і реактивні опору; паралельні провідності не враховуються. Однією зі складових результуючого опору можна знехтувати, якщо її вплив на повний опір мережі не перевищує 5% в мережах ВН або 10% в мережах НН.
Графік для визначення частотних залежностей окремих резонаторів в невеликих настотних діапазонах. Для одночасного аналізу двох фільтрів - одного з послідовними опорами зв'язку та іншого з паралельними проводимостями зв'язку (див. Рис. 9031) - Будемо використовувати термін ІММІТАНСУ замість опору для першого з них (ом. Джерело напруги з послідовно з'єднаним опором Z (див. Рис. 319 а) може бути перетворений в еквівалентний джерело струму з паралельної провідністю У (див. Рис. 319 б) і навпаки.
Наприклад, в схемі рис. 3 - 1 д генератор напруги шс з внутрішнім опором Rt може бути замінений еквівалентним генератором струму Suc з паралельної провідністю V.
Корекція довжини шлейфів спрямованого ответвнтеля. | Графіки корекції величини нормованої провідності відрізків Полоскова хвилеводу між шлейфами.
В процесі розробки конструкції спрямованих відгалужувачі необхідно також враховувати неоднорідності, що виникають в місцях підключення шлейфів (Т - со-єднання), які за своєю дією еквівалентні паралельної провідності інд 7ктівного характеру. Реактивність з'єднання грає істотну роль особливо на високих частотах.
Корекція довжини шлейфів спрямованого відгалужувачі. | Графіки корекції величини нормованої провідності відрізків Полоскова хвилеводу між шлейфами. В процесі розробки конструкції спрямованих відгалужувачі необхідно також враховувати неоднорідності, що виникають в місцях підключення шлейфів (Т - со-єднання), які за своєю дією еквівалентні паралельної провідності індуктивного характеру. Реактивність з'єднання грає істотну роль особливо на високих частотах.
Отримання реактивної провідності шляхом включення в хвилевід коаксіального шлейфу. | Паралельне і послідовне включення хвилеводних шлейфів. | Електричне поле і струми в площині зі щілиною. | Гантельная щілину. | Щілини, прорізаний. | Щілина, прорізана в вузькій стінці хвилеводу. | Поперечнтя щілину (послідовне з'єднання хвилеводів. Залежно від місця розташування і орієнтації осі щілини величина зв'язку сильно змінюється; при цьому по відношенню до основного тракту щілину може являти собою як послідовний опір, так і паралельну провідність.
При відомих Z, oo, N і Ч про за допомогою співвідношень (162) - (165) знаходимо необхідні величини іідуктівностей і ємностей одіозвенних П - образ-них фільтрів, з яких збирається БК - З урахуванням підсумовування паралельних проводимостей отримаємо принципову схему БК, яка зображена иа рис. 5.4 а. За відомим величинам индуктивностей і ємностей фільтрів БК за допомогою співвідношень (2.8), (2.7) або даних рис. 2.5 знаходяться їх геометричні розміри, а потім розробляється топологія пристрою. Один з можливих варіантів плати БК, виконаного з використанням навісних конденсаторів типу КЮ-9 і конструктивних котушок індуктивності, зображений иа рис. 546 а робочі характеристики пристрою, виміряні в метровому діапазоні довжин хвиль, наведені на рис. 5.4 в. З рис. 5.4 в видно, що розрахована за вищевикладеної методикою БК відповідає заданим вимогам.
можливість заміни активного двухполюсника (рис. 2 - 11 а) джерелом напруги і послідовним опором (рис. 2 - 11 6) називають теоремою Ті-в е н е н а, а можливість заміни джерелом струму і паралельної провідністю (рис. 2 - ll s ) теоремою Нортона на ім'я вчених, вперше довели застосовність відповідних еквівалентних схем.
Як можна бачити, ступінь збігу кривих досить хороша. Це пояснюється наявністю залишкової паралельної провідності В (див. Рис. 16048 б) високоі-ної лінії зв'язку із загальним з'єднанням.
Розрахунок частоти власних коливань системи починається з креслення відповідної схеми і перетворення її в прийнятну спрощену еквівалентну ланцюг. У першому наближенні послідовними активними опорами і паралельними проводимостями часто нехтують; елементи схеми замінюються відповідно обраними індуктивностями і ємностями.
Проектування з'єднань між елементами БІС вимагає врахування багатьох чинників. У режимі перехідних процесів послідовні реактивні опору і паралельні провідності викликають затримку керуючих і вихідних імпульсів в шинах слів і розрядів, яка може обмежувати швидкодію ІС. Найбільш швидкодіючі напівпровідникові ЕП характеризуються часом запису і зчитування, своєю чергою величини рівними 1 ні. У той же час швидкість поширення сигналу в лініях зв'язку може бути менше 109 см /с. При цьому затримка сигналу в межсоединения стає порівнянної з інерційністю ЕП при довжині з'єднання, що дорівнює по порядку величини 1 см. Якщо лінійний розмір ЕП на кристалі становить 100 мкм, то вздовж лінії довжиною 1 см розміщується всього лише 102 ЕП. З цих міркувань випливає, що затримка сигналу в лініях зв'язку між елементами може стати чинником, що обмежує інформаційну ємність ІС. Крім того, реактивні і активні послідовні опору і паралельні провідності викликають спад амплітуди фронту імпульсу, величина якого також залежить від числа і розмірів ЕП, підключених до шини.
У волноводах використовуються тільки шунтуючі неоднорідності, які залишають незмінним вектор електричного поля (або вектор напруги) по обидві сторони від неоднорідності. Такі неоднорідності еквівалентні (ті ж матриці) паралельної провідності, якщо їх товщина дуже мала в порівнянні з довжиною хвилі.
Залежність приведеної паралельної провідності від размероз отвору діафрагми. | Залежність провідності від товщини прямокутної діафрагми. | Ємнісна діафрагма довільної форми. Недоліком ємнісних діафрагм є помітне зменшення електричної міцності хвилеводу в місці їх установки. У порівнянні з індуктивними діафрагмами при ємнісних діафрагмах важче отримати більшу величину паралельної провідності, так як в цьому випадку ширина щілини стає занадто малою.
Неоднорідність в з'єднанні між двома лініями передачі може виникнути або внаслідок зміни в поперечному перерізі, або внаслідок поперечного зміщення осей. У загальному випадку ця особливість може бути представлена еквівалентною схемою, що включає реактивну паралельну провідність і зміна хвильового опору. Така еквівалентна схема справедлива тільки для досить великих відстаней від неоднорідності, де хвилі вищого порядку загасають до незначних величин.
Типові чотириполюсники з джерелом напруги на вході.
зазначена вище заміна джерела струму джерелом напруги на вході (і відповідна заміна опору Z2i провідністю F2i) досягається завдяки використанню повною дуальності чотириполюсників. Така вимога легко реалізується шляхом застосування теореми Тевенена до джерела струму з належної йому паралельної провідністю.
При такому підході можна врахувати всі побічні явища, пов'язані з фізичними розмірами загального з'єднання. Однак, коли власне його вплив відносно мало, ур-ня (160417) разом з можливими корекціями, які враховують будь-яку паралельну провідність, про яку відомо, що вона підключена а входи фільтрів, повинні давати дуже хорошу оцінку мдаімой частини провідності Ут.
При такому підході можна врахувати всі побічні явища, пов'язані з фізичними розмірами загального з'єднання. Однак, коли власне його вплив щодо ало, ур-ня (160417) разом з можливими корекціями, які враховують будь-яку паралельну провідність, про яку відомо, що вона підключена а входи фільтрів, повинні давати дуже хорошу оцінку уявної частини провідності YT.
Такий порядок розрахунку втрат не вимагає наявності інформації про Токораспределение в мережі і може бути застосований як при розрахунках за допомогою коефіцієнтів розподілу, так і за допомогою опорів впливу. При розрахунках за допомогою коефіцієнтів розподілу можна також виконати розрахунки втрат потужності за даними про токах ділянок і паралельних провідності пунктів.
Ланцюгова схема. Розкладання функції Y (р) відрізняється від розкладання Z (р) тим, що перше приватне є провідність YI. Відповідно схема, яка реалізує розкладання функції Y (р) в безперервну дріб, починається не з послідовного опору, а з паралельної провідності.
За кількістю незалежних контурів первинних обмоток всі фіксовані схеми розглянутих нами випрямлячів можна розділити всього на два класи: з'єднані в трикутник і з'єднані в зірку. Число незалежних контурів вторинних обмоток залежить від двох чинників: розімкнути (зірка, зигзаг) або замкнута (трикутник, багатокутник) вторинна обмотка, і скільки вентилів одночасно і паралельно проводять струм. Слід розрізняти паралельну провідність вентилів від одночасної провідності, тому що ці дві умови не збігаються. Два вентиля можуть проводити струм одночасно в одному контурі, якщо вони з'єднані послідовно, наприклад в мостовій схемі, і в двох контурах, якщо вони з'єднані паралельно, наприклад в складній схемі з зрівняльним реактором або в променевої схемою при перекритті.
Як можна бачити, ступінь збігу кривих досить хороша. Це пояснюється наявністю залишкової паралельної провідності В (див. Рис. 16048 б) має місце висока-ної лінії зв'язку із загальним з'єднанням.
Тому в цих методах зазвичай використовуються частоти, що перевищують 1 МГц. При більш високих значеннях tg 5 ускладнюється точна настройка в резонанс, що обумовлено надмірним загасанням в вимірювальному контурі. Крім того, якщо ефективна паралельна провідність ланцюга занадто висока, то співвідношення зазвичай використовуються для розрахунку імпедансу, стають неприйнятними.
Реальні джерела відрізняються від ідеальних насамперед тим, що напруга і струми на їх висновках залежать від приєднаного навантаження. Так, падіння напруги з ростом струму в найпростішому реальному джерелі постійної напруги можна враховувати, включаючи послідовно опір RI (рис. 1.8 г), а зменшення струму з ростом напруги-включенням паралельної провідності G. У разі джерел змінної напруги або струму потрібно включати також елементи /, і С.
Проектування з'єднань між елементами БІС вимагає врахування багатьох факторів. У режимі перехідних процесів послідовні реактивні опору і паралельні провідності викликають затримку керуючих і вихідних імпульсів в шинах слів і розрядів, яка може обмежувати швидкодію ІС. Найбільш швидкодіючі напівпровідникові ЕП характеризуються часом запису і зчитування, своєю чергою величини рівними 1 ні. У той же час швидкість поширення сигналу в лініях зв'язку може бути менше 109 см /с. При цьому затримка сигналу в межсоединения стає порівнянної з інерційністю ЕП при довжині з'єднання, що дорівнює по порядку величини 1 см. Якщо лінійний розмір ЕП на кристалі становить 100 мкм, то вздовж лінії довжиною 1 см розміщується всього лише 102 ЕП. З цих міркувань випливає, що затримка сигналу в лініях зв'язку між елементами може стати чинником, що обмежує інформаційну ємність ІС. Крім того, реактивні і активні послідовні опору і паралельні провідності викликають спад амплітуди фронту імпульсу, величина якого також залежить від числа і розмірів ЕП, підключених до шини.