А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Опалювальний канал

Опалювальні канали з'єднані з регенераторами системою косих ходів, які беруть участь в регенерації тепла так само, як і насадка. Зниження температури продуктів горіння в них, по практичним даним, для печей ПВР і ПК-2К становить 80 - 400 С і враховується при визначенні коефіцієнтів тепловіддачі випромінюванням на верху насадки.

З правого опалювального каналу тепле повітря через отвори, що перекриваються заслінками 13 надходить в задню частину пасажирського приміщення, з лівого каналу - в пасажирське приміщення, а через люк 11 - в кабіну водія і до вентиляторів 10 що подає повітря через сопла 9 на обдув вітрового скла.

З правого опалювального каналу тепле повітря через отвори, що перекриваються заслінками 17 надходить в задню частину салону, а з лівого каналу - в салон, в кабіну водія (через люк2) і до вентиляторів 3 які через сопла 4 подають повітря на обдув вітрового скла.

Ленін газів по окремим опалювальним каналах і відображаються в кінцевому рахунку на рівномірності достигання коксу по довжині і висоті камери коксування.

У порівнянні з опалювальними каналами ця частина кладки працює при більш низькій температурі, яка визначається: знизу - температурою в регенераторах, зверху - передачею тепла від спалювання газу в верхніх опалювальних простінках і від спадного потоку продуктів горіння.

Багатий газ подається в опалювальні канали кожного простінка через два газоподводящей каналу (корнюра), які на відміну від печей системи ПВР працюють одночасно: один подає газ в парні, інший в непарні вертикаль.

Паралельно тунелю печі розташований опалювальний канал.

Опалювальні простінки поділяються на окремі опалювальні канали (вертикаль) розділовими перегородками. Розрізняють головочний (крайні) і основні частини опалювального простінка. Згоряє в вертикаль газ утворює так званий факел горіння, який може бути коротше або довше в залежності від інтенсивності горіння газу.

Досягнення рівномірного обігріву в опалювальних каналах ще не забезпечує одночасної готовності всього коксового пирога. Поряд з впливом різної товщини стін на теплопередачу по висоті завантаження в камері відзначається ще зона, що лежить вище горизонтального каналу і обігрівається головним чином за рахунок теплопередачі знизу.

Підтримка заданих температур в опалювальних каналах в поєднанні з періодом коксування є однією з умов, що забезпечують успішну роботу печей і збереження кладки.

Заміри температур здійснювалися в опалювальному каналі з низхідним потоком продуктів горіння через 10 хв після кантування.

Всього в простінку показано 27 вертикальних опалювальних каналів, які в подальшому будемо називати вертикаль.

Схема установки пускових заглушок в газоотводящий стояк. /- Азбестова заглушка. 2 - металева заглушка. привалочних поверхні оглядових кришок над опалювальними каналами, а також кришок і рам завантажувальних люків покривають солідолом, щоб зменшити корозію цих поверхонь в процесі сушіння і розігріву печей.

Розподіл системи на бойлерний канал і опалювальний канал, з'єднаних теплообмінником, є рішенням, яке має великі перспективи. Зрозуміло, в такій системі опалювальний канал повинен складатися з компонентів, що чинять опір корозії.

компенсувати подачу потрібної кількості тепла через сусідні опалювальні канали та суміжні простінки не вдається. У зв'язку з цим, необхідно вивчити вплив окремих порушень обігріву на умови коксування і якість коксу, визначити раціональні температури, що забезпечують завершення процесу коксування, в тому числі в зоні крайніх опалювальних каналів.

З теплотехнічної точки зору конструкція кладки опалювальних каналів повинна сприяти по можливості більш повної передачі тепла всередину камери. Тому стіни камери повинні виконуватися мінімальної товщини, яку тільки можна допустити за умовами їх статичної міцності. У сучасних коксових печах мінімальна товщина стін камер приймається 95 - 110 мм.

Порядовка кладки опалювального простінка. | Конструкція крайніх вертикаль. Кладка опалювальних простінків піддається з боку опалювальних каналів безперервним коливань температур. Ці коливання, що повторюються кожні 20 - 30 хв з амплітудою в 60 - 100 С, є результатом зміни напрямку газів в зв'язку із застосуванням в коксових печах регенераторів для нагріву повітря і бідного газу.

Так як температура неоднакова по висоті опалювальних каналів, тривалість коксування до певної температури неоднакова по висоті вугільного завантаження.

Температура продуктів горіння, що надходять з опалювальних каналів в регенератори, становить в сучасних коксових печах близько 1300 - 1350 С. Відповідно до цього температура кладки в верхніх частинах регенераторів становить: при опаленні коксівним газом 1225 - 1275 С, а при опаленні доменним газом 1150 - 1200 С. При проходженні через регенератор продуктів горіння температура їх поступово знижується і в подових каналах на виході з регенераторів становить: при опаленні коксівним газом 350 - 400 С, при опаленні доменним газом 280 - 325 С. Температура кладки стін виявляється в цьому місці нижче температури газів приблизно на 125 С і може досягати в першому випадку 225 С, у другому 155 С.

Температура кладки опалювальних простінків з боку опалювальних каналів (вогнева сторона) може в окремих точках, недоступних для вимірювання, перевищувати 1500 С. З боку, зверненої в камеру коксування, кладка опалювального каналу нагрівається до 1050 - 1200 С. У цих температурних умовах простінок сприймає зі боку камери тиск розпирання, що виникає під час коксування вугільної завантаження. Під дією ваги вищерозміщених кладки опалювальний простінок працює на стиск, під дією тиску розпирання - на поперечний вигин.

Перекриття вертикаль є кладку, що перекриває опалювальні канали до верхнього рівня камер коксування, що включає горизонтальні, а в печах ПК і перекидні канали. Ця кладка в той же час утворює стіни верху коксових камер, що перекриваються по ширині плитами. Виконують її також з динасу.

До другої групи належать печі, в яких опалювальні канали, розташовані по боках камери, з'єднуються попарно (рис. 15) таким чином, що кожні два опалювальних каналу створюють окремий нагрівальний елемент, причому кожен канал цього елемента може поперемінно працювати на повітрі і на димовому газі. Така конструкція обігрівального простінка значно підвищує міцність печі і забезпечує більш рівномірне нагрівання стінок камери.

До третьої групи належать печі, в яких опалювальні канали, розташовані по одну сторону камери, поділяються на групи ( Мал. 14), по кілька каналів в кожній, а окремі групи каналів з'єднуються з такими ж групами, розташованими відповідно проти них на іншій стороні камери, за допомогою так званого перевального каналу, прокладеного в зведенні печі. Через ці канали обігрівальні гази переходять з одного простінка в інший, і, таким чином, стінки камери по всій її довжині обігріваються то висхідними, то спадними потоками газу.

Піч нагрівається 14 газовими пальниками, встановленими в опалювальні канали з бічної частини печі, розташованими в чотирьох горизонтальних рядах зверху і знизу на шляху проходження тесту і нагрівають металеві короби, що оточують обидві гілки транспортера.

Піч з поперечними регенераторами і з верхнім збірним каналом для газів. До першої групи належать печі, у яких опалювальні канали простінка розділені на дві групи; кожна з груп з'єднується зі своїм відсіком регенератора. При горінні газу в одній групі каналів по іншій групі направляються димові гази для розігріву відсіку регенератора.

По-друге, приведення температури, виміряної на поду опалювальних каналів до 20 - й секунді після кантування, дає завищені значення. Різниця між вимірами, виконаними відразу після кантування і перед початком наступної, становить 60 - 1 Ю С. Величина падіння температури між кантування визначається конструкцією системи обігріву, опалювальним газом і ефективністю заходів, пов'язаних з витягуванням факела по висоті опалювальних каналів.

Передня кромка футерування повинна приблизно збігатися з початком першого опалювального каналу. При укорочення футеровочного цегли температура головочний частини пічної камери може різко знизитися через підвищений відбирання тепла шихтою від необогреваемой головочний частини простінків. Спікання торкрет-маси при ремонтах кладки на охолоджених головочний цеглинах відбувається значно гірше: торкрет-маса швидко осипається, що призводить до необхідності більш частого торкретування головок простінків. Це також негативно позначається на довговічності кладки. Одночасно знижується температура футеровки дверей. Температура зовнішньої кромки футеровочного укороченого - цегли становить 250 - 450 С, а бічний кромки 200 - 400 С, що небезпечно для головочний цегли кладки простінків. Температура футеровочного цегли нормальної довжини повинна знаходитися в межах 450 - 650 С.

Вона може бути розрахована як середня температура в опалювальних каналах по довжині простінка. Вважають, що за температуру продуктів горіння можна приймати середню (між розрахунковою середовищ-Недін іческой температурою опалювальних каналів і мінімальною температурою в них в кінці кантування. Коефіцієнт надлишку повітря повинен бути однаковим у всіх опалювальних каналах. Розподіл газу і повітря по довжині опалювального простінка при обігріві бідним газом здійснюється зміною прохідних перетинів косих ходів шляхом установки в них нижніх регістрів - бананів різної товщини.

Критерій. Fo в залежності від ставлення температури в осьовій площині до температури в. | Зміна температури в осьовій площині завантаження по періоду коксування. | Зміна перепаду температур між машинної і коксової сторонами в залежності від готовності коксу при періоді коксування 14 і конусності камери 50 мм. При одному і тому ж періоді коксування температура в опалювальних каналах підвищується на 2 5 - 3 С на кожен 1 мм потовщення стін в залежності від кінцевої температури коксу перед видачею.

Основними показниками зносу опалювальної системи є: оплавлення і засмічення опалювальних каналів; оплавлення і засмічення косих ходів і горілчаних каналів.

У процесі пуску печі ведуть контроль за підвищенням температури верху опалювальних каналів, а також верхньої та нижньої частини (на рівні колосників подового каналу) регенераторів.

Готовність коксу при заданому періоді коксування визначається рівнем температур в опалювальних каналах по довжині простінка.

За даними більшості дослідників, практична температура горіння газу в опалювальних каналах коксових печей становить 1600 - 1800 С. У табл. 5.2 представлені розрахункові та експериментальні дані, що характеризують гази, які застосовуються для опалення коксових печей.

Насадка регенераторів, виконуючи роль акумулятора тепла продуктів горіння, що відходять з опалювальних каналів печей, систематично піддається аналогічно стінам регенераторів впливу різких коливань температур. Температура верхніх рядів насадки досягає 1250 - 1275 С з коливаннями 40 - 60 С. При експлуатації печей насадка оплавляется через прососов опалювального газу через тріщини в стінах і повітря через нещільності в кладці дзеркал регенераторів, а також з-за догорання в ній сирого газу , що фільтрується через стіни камер коксування; вона може ошлаковиваться при попаданні золи згорілих частинок вугільної шихти і дрібного коксу, що проникають через великі тріщини і прогари, що виникають в стінах камер коксування, в обігрівальні простінки, а з них далі через косі ходи. Для забезпечення ефективної акумуляції великих кількостей тепла в процесі його регенерації і надійної служби насадка повинна володіти високою об'ємною щільністю, протистояти різким змінам температур в нижній Зоні в інтервалі 100 - 500 С і не відчувати деформації і шлакування у верхній частині регенератора при 1250 - 1350 С.

У практичній роботі вибирають оптимальне співвідношення між періодом коксування і температурою в опалювальних каналах.

Вплив щільності завантаження і режиму коксування на якість кокс. Таким чином, в промислових умовах, в тих випадках, коли є непрацюючий опалювальний канал обігрівального простінка, слід додатково підводити тепло в сусідні канали та підвищувати температуру в опалювальних каналах проти непрацюючого в сусідньому простінку.

Довжина факела може бути різною в залежності від того, на якому протягом опалювального каналу відбувається згорання газу.

Внаслідок великої різниці в швидкостях газ інтенсивно змішується з повітрям і в нижній частині опалювального каналу утворюється факел горіння. Останнє обумовлювало відставання готовності верху коксового пирога від низу на 400 - 500 град.

Разом з тим встановлено, що прямий зв'язок між додатковим зростанням динасу і руйнуванням головочний опалювальних каналів відсутня. У табл. 1.6 показана зміна додаткового зростання динасу від його істинної щільності. Слід зазначити, що оцінка додаткового зростання динасу значно залежить від умов випробувань, і виконані в лабораторних умовах дослідження не цілком характеризують його потенційно можливе зростання.

Відповідно до конусностью камери коксування в напрямку з машинної сторони на коксову проти кожного опалювального каналу розташовується все більше вугільної шихти. Тому кількість тепла (газу), що подається в опалювальний простінок, має поступово збільшуватися з машинної сторони на коксову.

При вимірюванні температури стін камери (див. Рис. 16 - 13) середня температура в опалювальних каналах підтримується на рівні 1250 С.

Сировина (вугілля) завантажують в камери коксування, що обігріваються зовні димовим газом, що циркулює по вертикальних опалювальним каналах. Газоподібні продукти безперервно видаляються.

У табл. 19 наведені дані про кількість тепла, необхідного для коксування вугільної завантаження, що припадає на ділянку крайніх опалювальних каналів, в залежності від розмірів футеровочного цегли.

Система опалення автобусів ЛАЗ. Далі під дією вентилятора повітря проходить через радіатор /системи охолодження, нагріваючись при цьому, і направляється в опалювальні канали, що проходять уздовж усього пасажирського салону. Один з цих каналів 7 закінчується у передньої стінки кузова в кабіні водія.