А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Осьова теплопровідність

Осьова теплопровідність позначається не тільки на підвищенні температури стінки і рідини; вона, як це видно з рівнянь (57) - (58) і рис. 11 впливає на характер розподілу температури і теплового потоку.

Обчислювальний профіль температури стінки конденсатора, заснований. на моделі теплопровідності[градусы К ( градусы F 460 /l 8. 1 дюйм 0 0254 м ]. Вплив осьової теплопровідності на розподіл температури по стінці труби детально обговорювалося вище. для подальшого уточнення ми повинні врахувати вплив дифузії між парою і неконденсірующаяся газом. Дифузія неконденсірующаяся газу в активну зону конденсатора знижує парціальний тиск пара. У двухфазной системі зниження тиску пара супроводжується відповідним зниженням температури пара і, отже, температури на кордоні розділу пар-гніт і температури стінки труби. Аналіз, що враховує вплив дифузії пара і газу, описується нижче.

У тих випадках, коли спостерігається помітна осьова теплопровідність, останнім допущення вже не відповідає результатам експериментів, які свідчать про те, що зменшення концентрації парів і відповідне збільшення концентрації газу відбувається поступово на досить видовженому ділянці теплової труби. Однак, якщо осьова теплопровідність зведена до мінімуму, вказане допущення виявляється виправданим і, як буде показано пізніше, роботи Едвардса і Меркесе[6-17]дозволяють врахувати вплив осьової теплопровідності і дифузії маси.

Вплив товщини плівки пояснюється при обліку осьової теплопровідності: товща стінка сприяє легшому поширенню тепла уздовж неї, і градієнт температури на кордоні розділу трьох фаз зменшується.

Рішення (276) і (277) не враховують впливу осьової теплопровідності стінки перетворювача на динамічні властивості останнього. Зауважимо, що нехтування аксиальной теплопровідністю стінок перетворювача при розрахунку статичних характеристик призводить до настільки значних похибок розрахунку, що його практичне застосування стає недоцільним.

Рівняння (1102) описує деформацію теплової мітки за рахунок осьової теплопровідності рідини за умови тепло-ізольованості стінок каналу.

Температурне поле. | Залежність В (82 - 1 від 1 /В (А 2. L 1. Штриховими лініями показано зміна температури рідини в разі нехтування осьової теплопровідністю по стінці труби уздовж її осі. 
В показання теплового меточного перетворювача при вимірюванні швидкості може внести істотну погрішність осьова теплопровідність, за рахунок якої прогрівається зона перед міткою. Тому при виборі діаметрів колін U-подібної трубки можна домогтися того, що на контрольній ділянці малого діаметра буде вимірюватися швидкість потоку, а на інформацію, що отримується на контрольній ділянці більшого діаметра, буде впливати осьова теплопровідність, функціонально пов'язана, в свою чергу, зі складом потоку.

Тепловіддача при. При виведенні рівняння температурного поля стінки приймального перетворювача витратомірів для рідких металів враховується осьова теплопровідність, так як рідкі метали мають (на відміну від газів. В роботі[6 ]Розглянута стаціонарна задачі про теплопередачі через плоску стінку з урахуванням осьової теплопровідності. Ре по аналогії з завданнями теплообміну при ламінарному плині рідини в візьмеш каналах без урахування осьової теплопровідності.

Наявність у теплових витратомірів, як правило, малих по довжині термічних ділянок обумовлює істотний вплив осьової теплопровідності стінки на їх динамічні властивості.

Там же нанесена крива для граничного випадку (Ре - - оо), відповідного нехтує малому впливу осьової теплопровідності.

Вплив дифузії на розподіл температури по стінці труби вздовж конденсатора. Маркусом[36]вперше була розроблена чисельна теорія, заснована на одновимірної дифузії парогазової системи в осьовому напрямку і одновимірної осьової теплопровідності в стінці труби.

Параметр А характеризує відношення теплового потоку від стінки до рідини до теплового потоку уздовж стінки, а параметр ф - відношення осьової теплопровідності стінки до осьової теплопровідності рідини.

В роботі також розглянуті автомодельні рішення, отримані як для стаціонарного, так і для нестаціонарного процесу теплообміну в неізотермічних трубопроводах з урахуванням осьової теплопровідності і можливості використання цих рішень для оцінки теплових втрат неізотермічного трубопроводу. У роботі пропонується для визначення необхідних теплофізичних характеристик використовувати дані нестаціонарних досліджень.

Параметр А характеризує відношення теплового потоку від стінки до рідини до теплового потоку уздовж стінки, а параметр ф - відношення осьової теплопровідності стінки до осьової теплопровідності рідини.

Вплив параметра Ре на зміну модифікованих локального (1 - 4 і середнього (Г-4 критеріїв тепловіддачі на вхідному ділянці проникною матриці в плоскому каналі при постійному зовнішньому тепловому потоці (q const. 1 1 - Ре - -. 2 2 - Ре 100 . 3 3 - Ре 10. 4 4 - Ре 1. 5 - локальний критерій Nu для потоку з параболічним профілем швидкості 40012 4680 0126 8 О 1 в незаповненому каналі без урахування осьової теплопровідності. з даних, наведених на Мал. 5.5 слід, що зі збільшенням параметра Ре і наближенням його до значення Ре 100 відмінність між результатами для варіантів з урахуванням і без урахування осьової теплопровідності, значне при малих числах Ре, поступово зникає.

При піднятті рівня води вище нижньої позначки активної зони умови теплообміну в активній зоні поліпшуються: інтенсивне випаровування води призводить до утворення висхідного потоку пара з дисперговані в ньому краплями унесенной рідини; відтік тепла від гарячих частин аварійної зашиті до цього дисперсному потоку, а також відведення тепла за допомогою осьової теплопровідності до більш холодним частинам активної зони призводить до повторного зволоження поверхні твелів, фронт повторного зволоження поступово піднімається вгору; режими теплообміну: конвекція, бульбашкової кипіння, перехідний і плівкове кипіння в зверненому кільцевому і дисперсном режимах двухфазного потоку; температура оболонки твела в даному перетині, проходить через другий пік і в відповідний момент починає знижуватися, особливо різко - при проходженні через дане перетин фронту повторного зволоження; ефект, що перешкоджає затоки, - замикання частини циркуляційного контуру пором, які пройшли через парогенератор і насос в розрив (що перешкоджає затоки внаслідок малого наявного напору, що створює тиск близько 005 МПа); тривале розхолодження реактора після затоки активної зони. Природно, що сукупність взаємопов'язаних нестаціонарних теп-логідравліческіх процесів, протікають при МПА, як і при інших аваріях, що визначають розвиток аварійної ситуації, і в свою чергу визначаються розвитком аварійної ситуації, не може бути з достатньою впевненістю оцінити ефективність описана в рамках традиційних методів побудови і використання кореляційних залежностей для характеристик окремих процесів.

При цьому створюються умови для поділу інформації про шуканих параметрах, а саме, час перенесення теплової мітки t, яка вимірюється вимірювальними блоками, в каналі меншого діаметра буде визначатися тільки витратою потоку, а час перенесення теплової мітки в каналі більшого діаметра t% буде залежати також і від складу потоку, внаслідок впливу його осьової теплопровідності. Перетворюючи зазначену інформацію в обчислювальному блоці, отримаємо розділену інформацію про шуканих параметрах.

Принципові схеми опорно-розподільних пристроїв. Стрічки попарно згортають в диски, які укладають на нижню опорну решітку і зверху підтискають нажімнимі шпильками. Для зменшення осьової теплопровідності і поліпшення ефективності теплообміну в стрічці роблять наскрізні прорізи довжиною 89 5 мм.

Регенератор з дисковою. Стрічки попарно згортають в диски, які укладають на нижню опорну решітку і зверху підтискають нажімнимі шпильками. Дли зменшення осьової теплопровідності і підвищення ефективності теплообміну в стрічці роблять наскрізні прорізи довжиною 89 5 мм; відстань між ними 10 1 мм.

У тих випадках, коли спостерігається помітна осьова теплопровідність, останнім допущення вже не відповідає результатам експериментів, які свідчать про те, що зменшення концентрації парів і відповідне збільшення концентрації газу відбувається поступово на досить видовженому ділянці теплової труби. Однак, якщо осьова теплопровідність зведена до мінімуму, вказане допущення виявляється виправданим і, як буде показано пізніше, роботи Едвардса і Меркесе[6-17]дозволяють врахувати вплив осьової теплопровідності і дифузії маси.

Розроблено пластинчато-ребристий теплообмінник з кутовий перфорованої насадкою для кріогенної техніки, що забезпечує зведення до мінімуму теплового потоку по, елементам його конструкції. Запропоновано методику розрахунку осьової теплопровідності даної конструкції.

Вплив параметра Ре на зміну модифікованих локального (1 - 4 і середнього (Г-4 критеріїв теплообміну на вхідному ділянці проникною матриці в плоскому каналі при постійній температурі стінки Crw too Bi -. 1 1 - Ре оо. 2 2 - Ре 100. 3 3 - Ре 10. 4 4 - Ре 1. 5 - локальний критерій Nu для потоку з параболічним профілем швидкості 6 незаповненому каналі без урахування осьової теплопровідності. Слід зазначити деякі особливості. Для випадків без урахування осьової теплопровідності (Ре -, криві 1 і 5) при переході до більш заповненому однорідному профілю швидкості зростає інтенсивність теплообміну як на початковій ділянці, так і в області стабілізованого теплообміну.

Досяжна ступінь регулювання тепловими трубами змінної провідності з холодним резервуаром обмежена можливими значними коливаннями температури резервуара. Однією з можливих причин зростання температури резервуара є передача теплоти осьової теплопровідністю від конденсатора, особливо в разі роботи теплової труби в режимі максимальної потужності. Ця передача теплоти може бути зведена до мінімуму пристроєм ділянки малої провідності на виході з резервуара.

Можна припускати, що тепло від нагрітого струмом стрижня (в даному випадку труби) передається головним чином в радіальному напрямку. Теплообмін в осьовому напрямку між нижньою і верхньою частинами введення обумовлений в основному осьової теплопровідністю токоведущего стрижня, а не навколишнього його середовища.

Компонування труб в теплообмінниках з спаяних трубок. | Змієвикові теплообмінники типу труба в трубі з сребрених трубками. Зіеевіковие теплообмінники типу труба в трубі використовуються в рефрижераторах і зріджувач при відносно невеликих витратах теплоносіїв. Так само як і теплообмінники з спаяних трубок, вони надійні, відрізняються рівномірністю розподілу потоків і малої осьової теплопровідністю. Для включення в теплообмін поверхні зовнішньої труби до неї припаюють одну або кілька трубок.

Облік теплообміну на вході в матрицю зачіпає характеристики процесу тільки на початковій ділянці і не робить впливу на них в області стабілізованого теплообміну. При збільшенні Ре відбувається наближення результатів до лінійної асимптоти 4 (fy 0104Ре), яка відповідає режиму відсутності осьової теплопровідності.

Гарячий і холодний резервуари. Хоча небажано в розрахунках теплових труб використовувати модель плоского фронту, в якій поверхню розділу між парою і газом вважається плоскою, а також застосовувати допущення про відсутність осьової теплопровідності або дифузії, все ж подібний підхід може бути застосований для отримання первинних оцінок різних параметрів. Маркес[6-16]призводить рівняння для оцінки необхідного обсягу резервуара в функції необхідного ступеня регулювання температури. Ці рівняння були виведені для теплових труб як з холодним, так і з гарячим резервуарами. Приймається повне використання поверхні конденсатора.

У тих випадках, коли спостерігається помітна осьова теплопровідність, останнім допущення вже не відповідає результатам експериментів, які свідчать про те, що зменшення концентрації парів і відповідне збільшення концентрації газу відбувається поступово на досить видовженому ділянці теплової труби. Однак, якщо осьова теплопровідність зведена до мінімуму, вказане допущення виявляється виправданим і, як буде показано пізніше, роботи Едвардса і Меркесе[6-17]дозволяють врахувати вплив осьової теплопровідності і дифузії маси.

В показання теплового меточного перетворювача при вимірюванні швидкості може внести істотну погрішність осьова теплопровідність, за рахунок якої прогрівається зона перед міткою. Тому при виборі діаметрів колін U-подібної трубки можна домогтися того, що на контрольній ділянці малого діаметра буде вимірюватися швидкість потоку, а на інформацію, що отримується на контрольній ділянці більшого діаметра, буде впливати осьова теплопровідність, функціонально пов'язана, в свою чергу, зі складом потоку.

При створенні зріджувач на базі ГХМ необхідно вирішити в першу чергу питання надійності і ефективності багатоступеневих ГХМ, що забезпечують необхідну холодопроізводі-ність на заданих рівнях температур і високоефективний теплообмін між потоком ожіжающего гелію і газом, що циркулює в ГХМ. Призначені для цієї мети теплообмінники повинні забезпечувати малу різницю температур між потоками при незначній втраті тиску. Для зменшення осьової теплопровідності між дисками розташовані проставочное кільця з нержавіючої сталі. Зустрічний потік проходить по периферії дисків. При розрахунку циклів, що використовують ГХМ, слід визначити коефіцієнт зрідження х і теплові навантаження ГХМ на кожному ступені, необхідні для охолодження ожіжающего частки гелію і покриття втрат холоду. У цих циклах весь потік, що йде з компрессрра, надходить на дросселирование, тому коефіцієнт зрідження безпосередньо визначається за формулою (41), де дроссельеф-фект Агг обчислюється при температурі охолодження на нижній сходинці ГХМ.

При створенні зріджувач на базі ГХМ необхідно вирішити в першу чергу питання надійності і ефективності багатоступеневих ГХМ, що забезпечують необхідну холодопроізводі-ність на заданих рівнях температур і високоефективний теплообмін між потоком ожіжающего гелію і газом, що циркулює в ГХМ. Призначені для цієї мети теплообмінники повинні забезпечувати малу різницю температур між потоками при незначній втраті тиску. Для зменшення осьової теплопровідності між дисками розташовані проставочное кільця з нержавіючої сталі. Зустрічний потік проходить по периферії дисків. При розрахунку циклів, що використовують ГХМ, слід визначити коефіцієнт зрідження х і теплові навантаження ГХМна кожного ступеня, необхідні для охолодження зріджується частки гелію і покриття втрат холоду. У цих циклах весь потік, що йде з компрессрра, надходить на дросселирование, тому коефіцієнт зрідження безпосередньо визначається за формулою (41), де дроссельеф-фект Дгг обчислюється при температурі охолодження на нижній сходинці ГХМ.

Так, ультразвукові перетворювачі реагують на щільність вимірюваного речовини, що знаходиться в межах циліндричної області поширення акустичних коливань від однієї стінки труби до іншого. Тому прийняття постійного значення k у всій області вимірювання від Qrt до Qmax дає відповідну похибку. Крім того, в деяких випадках коефіцієнт k враховує і властивості речовини, наприклад вплив осьової теплопровідності на швидкість переміщення вимірюваного параметра.

Отже, рішенням цього завдання є: загальна довжина конденсатора 0238 м; кількість аргону 596 Х10 - 5 кг; температура резервуара при 300 Вт 500 К; температура резервуара при 200 Вт 713 К. Ці умови слід враховувати, щоб підтримувати стінку випарника труби при температурі 1000 К, в той час як теплове навантаження змінюється від 300 до 200 Вт. Весь попередній аналіз був заснований на моделі плоского фронту пар - газ. Вплив дифузії пара і газу і осьової теплопровідності на роботу газо-регульованих труб обговорюється в наступному розділі.

Розподіл температури газового потоку Т (а і середньої відносної закоксованность зерна zc (б по відносній довжині 4 нерухомого. З знову призводить до виникнення режиму пошарового горіння. Випал коксу в шарі каталізатора супроводжується формуванням і переміщенням по довжині шару температурних і концентраційних хвиль. Як видно, в процесі випалу відбувається формування в шарі каталізатора характерного температурного профілю, який в подальшому переміщується в напрямку, руху газового потоку. Однак для даних умов не було виявлено існування стаціонарного (переміщається без зміни температурного градієнта) фронту горіння протягом тривалого часу. Це пов'язано з тим , що в розрахунках врахована осьова теплопровідність по шару каталізатора, що сприяє розукрупнення крутих температурних градієнтів. Одночасно з рухом температурного фронту відбувається характерна зміна розподілу по довжині шару середньої відносної закоксованность.