А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Низька температура - випаровування

Низька температура випаровування (нижче точки кипіння) і короткочасний контакт рідкої фази з поверхнею нагріву зумовили застосування молекулярної дистиляції для поділу н очищення ряду термолабільних рідких сумішей (вітаміни, жирні кислоти, деякі мінеральні масла, спирти, ефноров, амінокислоти, гормони н ін.), а також для дезодорації олій н жирів.

Коефіцієнт подачі і індикаторний к. П. Д. Т інд холодильних компресорів. При низьких температурах випаровування або високих температурах конденсації ступінь стиснення (відношення Рк /Ро) парів холодоагенту в компресорі стає значною, що призводить до різкого зниження коефіцієнта подачі.

При низьких температурах випаровування і високих температурах конденсації ступінь стиснення р /р0 парів холодоагенту в компресорі стає значною, що призводить до різкого зниження коефіцієнта подачі Я і збільшення втрат при дроселюванні.
 Схема (а і діаграма циклу (б триступеневого стиснення. При низьких температурах випаровування застосовують цикли триступеневого стиснення, які характеризуються послідовним дросселированием рідкого холодоагенту в трьох регулюючих вентилях з відведенням утворився пара під усмоктувальні лінії циліндрів середнього і високого тисків. При низьких температурах випаровування застосовують цикли триступеневого стиснення, які характеризуються послідовним дросселированием рідкого холодильного агента в трьох регулюючих вентилях з відведенням утворився пара під усмоктувальні лінії циліндрів середнього і високого тисків.

Коефіцієнт подачі /, і індикаторний к. П. Д. Інд холодильних компресорів. При низьких температурах випаровування або високих температурах конденсації ступінь стиснення (відношення Рк /Ро) парів холодоагенту в компресорі стає значною, що призводить до різкого зниження коефіцієнта подачі.

При низьких температурах випаровування переважає відведення тепла від елекро-двигуна в навколишнє середовище, так як вага холодильного агента, що проходить через електродвигун, невеликий, в той час як при високих температурах випаровування тепло інтенсивно відводиться холодильним агентом, останній при цьому перегрівається. Так як тепло, викликане електричними втратами, становить лише близько 5% потужності, охолодження двигуна не викликає занадто великого перегріву на всмоктуванні, якщо установка не працює з дуже низькими температурами випаровування.
 Якщо потрібна низька температура випаровування (від - 30 до - 40 С), застосовуються холодильні установки з двоступінчастим стисненням. На рис. 9.5 показаний двоступеневий аміачний компресор АГК-73 що має повне проміжне охолодження. Як холодильного агента на цих установках використовується аміак. У табл. 9.8 наведена коротка технічна характеристика деяких аміачних компресорів.

У тих випадках, коли потрібна низька температура випаровування (від - 30 до - 40 С), застосовують холодильні установки з двоступінчастим стисненням. При цьому стиснене в циліндрі першого ступеня газоподібний холодильний агент в проміжному посудині, встановленому між ступенями стиснення, може охолоджуватися водою або рідким холодильним агентом. У першому випадку будемо мати неповну, а в другому випадку повне проміжне охолодження. Вигідніше робити повне охолодження.

У тих випадках, коли потрібна низька температура випаровування від - 30 С до - 40 ° С), застосовують холодильні установки з двоступінчастим стисненням. При цьому стиснене в циліндрі першого ступеня газоподібний аміак в проміжному посудині, встановленому між ступенями стиснення, може охолоджуватися водою або рідким аміаком. У першому випадку будемо мати неповну, а в другому випадку повне проміжне охолодження. Вигідніше робити повне охолодження.

У тих випадках, коли потрібна низька температура випаровування (від - 30 С до - 40 ° С), застосовують холодильні установки з двоступінчастим стисненням. При цьому стиснене в циліндрі першого ступеня газоподібний аміак в проміжному посудині, встановленому між ступенями стиснення, може охолоджуватися водою або рідким аміаком. У першому випадку будемо мати неповну, а в другому випадку повне проміжне охолодження. Вигідніше робити повне охолодження.

Холодоагенти з більш високим тиском при низьких температурах випаровування мають низьку критичну температуру або вимагають високого тиску при конденсації, що ускладнює холодильну установку. Тому при температурах випаровування нижче-70 застосовують каскадний цикл, в якому працюють два (або більше) хладоагента в різних інтервалах температур. При цьому холод, вироблений в верхньому щаблі каскадного циклу, використовується для конденсації холодоагенту, що працює в нижньому ступені. У верхньому щаблі здійснюють зазвичай двоступенева стиск, в нижній - одне - або двоступенева.

Цикл двоступеневої компресійної холодильної машини. /- Холодильник. //- Проміжний посудину. ///- Конденсатор. IV - випарник. | Схема каскадного циклу. Холодоагенти з більш високим тиском всмоктування при низьких температурах випаровування мають низьку критичну температуру.

Схема аміачної машини з бустерних ежектором. Однак при необхідності короткочасної роботи установок на низьких температурах випаровування (наприклад, на розподільних холодильниках, де робота морозилок носить сезонний характер, а основний час року машини можуть працювати за схемою одноступінчастого стиснення), застосування схеми з підтискає ежектором дозволило б значно спростити обладнання та умови його експлуатації.

Цикл двоступеневої компресійної холодильної машини. | Схема каскадного циклу. Для хладоаген-тов з невисоким тиском конденсації рк при низьких температурах випаровування компресор повинен працювати зі значним вакуумом.

При всіх інших рівних умовах в роботі при низьких температурах випаровування агента холодопроизводительность одноступінчатих компресорів різко падає.

Холодоагенти з невисоким тиском конденсації рк вимагають при низьких температурах випаровування роботи компресора з значним вакуумом.

Лінії, які проявляються при різній концентрації хлору[U6J. Параметри процесів випаровування і збудження можуть варіюватися незалежно один від одного і дозволяють поєднувати низьку температуру випаровування проби з високою електронною температурою плазми для збудження ліній. метод дозволяє аналізувати на вміст хлору проби складного складу.

Залежно від умов роботи (прямий цикл розширення, затоплений випарник, висока або низька температура випаровування, випарник над або під компресором, велика протяжність трубопроводів Тому ремонтник, що розкриває контур, який заповнений HFC, повинен бути особливо уважним. Схема термохімічного пом'якшення. Ця група методів характеризується відносною простотою і дешевизною обробки, але має недолік, який полягає в необхідності застосовувати низькі температури випаровування і малі ступеня упарювання щоб уникнути утворення сульфатної накипу, що різко погіршує економічні показники испарительной установки.

У компресійних парових холодильних машинах вода не може бути застосована в якості холодоагенту, так як для отримання низьких температур випаровування необхідні дуже низькі тиску і, крім того, з огляду на досить значних питомих обсягів водяної пари для його стиснення потрібні були б поршневі компресори неприпустимо великих розмірів.

Сальники у аміачних компресорів призначені для запобігання витоків холодильного агента з циліндра і засмоктування в нього повітря при роботі з низькими температурами випаровування. Надійність сальникового ущільнення повинна зберігатися при всіх температурних змінах штока. Сальникове ущільнення не повинно швидко спрацьовуватися і мати великого тертя зі штоком.

У поршневих машинах в Як хладоагентов застосовуються аміак, сірчистий ангідрид, двоокис вуглецю, хлорметил, фреони, а при низьких температурах випаровування (нижче - 70) - пропан, етан і етилен.

У поршневих машинах в якості дладоагентов застосовуються аміак, сірчистий ангідрид, двоокис вуглецю, хлористий метил, фреони, а при низьких температурах випаровування (нижче - 70 С) - пропан, етан і етилен.

У поршневих машинах в якості хладоагентов застосовуються аміак, сірчистий ангідрид, двоокис вуглецю, хлористий метил, фреони, а при низьких температурах випаровування (нижче - 70 С) - пропан, етан і етилен.

Застосування абсорбційних машин доцільно при наявності в виробництві відпрацьованого тепла (отбросного пара, що відходять топкових газів), а також при необхідності отримання низьких температур випаровування (до - 50 С), коли потрібні складні багатоступінчасті компресійні установки.

Холод отримують також випаровуванням рідкого азоту безпосередньо в заморожують колонках. Завдяки низькій температурі випаровування (- 195 7 С) заморожування масиву гірських порід відбувається в 7 - 8 разів швидше, ніж при заморожуванні розсолом. Цей спосіб через високу вартість застосовують тільки в аварійних випадках.

Недоліком звичайного циклу в сенсі використання його для отримання низько потенційного тепла є та обставина, що частина тепла, яка може бути використана для. Тільки для високих температур конденсації і низьких температур випаровування це ставлення порівняно велика і досягає приблизно однієї п'ятої частини від всього тепла, віднімає в конденсаторі.

Недолік звичайного парокомпрессионного циклу в сенсі використання його для отримання низько потенційного тепла полягає в тому, що частина тепла, яка може бить1 використана для цілей підігріву, мала в порівнянні з теплом конденсації. Тільки для високих температур конденсації і низьких температур випаровування це відношення порівняно велика і досягає приблизно 1/5 частини всього тепла, віднімає в конденсаторі.

Існують ТНУ компресійного і абсорбційного типу, У нас більш широке використання можуть придбати ТНУ компресійного типу (рис. 2.4), які легко можуть бути переобладнані з випускаються холодильних машин. У них використовується холодоагент, який має низьку температуру випаровування, наприклад фреон, аміак.

При цьому зрушення діапазону дегазації генератора в область більш високих концентрацій призводить також до зменшення тепла ректифікації. Особливе значення має це зменшення при низьких температурах випаровування або високих температурах охолоджуючої води.

Холодоагенти з більш високим тиском всмоктування при низьких температурах випаровування мають нижчу критичну температуру.

Пара з випарника (рис. 6) відсмоктується пароструйним ежектором, в якому за рахунок відбору частини пара високого тиску перед конденсатором стискається до деякого проміжного тиску. У такій схемі можна усунути вакуум в компресорі при роботі на низьких температурах випаровування і підвищити тиск всмоктування, що дає деяке збільшення продуктивності компресора.

Якщо температура нагнітання піднімається вище 110 треба змінити регулювання установки. Температура парів аміаку, всмоктується компресором 4БАУ - 19 при роботі на низькі температури випаровування (- 33), повинна бути на 5 - 10 вище температури випаровування. Тиск аміаку в проміжному посудині повинен відповідати режиму роботи установки - Температурі кипіння і температурі конденсації згідно з графіком.

Для холодильних установок високої хладопроизводительности і для роботи при низьких температурах останнім часом знаходять застосування холодильні, установки з турбокомпресорами. При обладнанні потужних холодильних станцій турбокомпресорами знижуються питомі капіталовкладення, а при низьких температурах випаровування зменшується на 10 - 20% витрати електроенергії в порівнянні з компресорними станціями.

 Слід зазначити, що в апаратах, харчування яких холодоагентом здійснюється безпосередньо без застосування отделителей рідини, контроль і регулювання рівня кілька утруднені. Робота вимірювальних приладів через інтенсивне кипіння рідини недостатньо стійка, особливо в умовах низьких температур випаровування.

Поперечний омивання гріють трубок забезпечує досить високі значення коефіцієнта тепловіддачі. Найгірші умови видалення накипу, що відкладається всередині трубок, тут мають незмірно менше значення з огляду на низьку температуру випаровування і внаслідок цього малої інтенсивності утворення накипу.

У складах з магнієм реакція горіння протікає дуже бурхливо, з великою швидкістю внаслідок великої реакційної здатності магнію. Крім того, магній кипить при температурі близько 1100 а отже, частина процесу окислення відбувається в присутності пароподібного магнію. Низька температура випаровування магнію призводить до того, що деяка частина магнію в складах не використовується за призначенням: магній встигає випаруватися до згоряння. Для освітлювальних складів іноді використовують суміші магнію і алюмінію або їх сплави.

Масла КЕ1 - Р є відносно грузлими. Їх поверхневий натяг у порівнянні з багатьма неполярними органічними рідинами мало. Вони мають низьку температуру випаровування і відносно високий тиск насичених парів.

Недоліком розглянутої системи з послідовною абсорбцією є наявність великого числа проміжних насосів і вентилі, здорожують її вартість і ускладнюють експлуатацію. У ряді випадків від цього недоліку можна позбутися, застосувавши гідростатичний принцип. При роботі установки на низькі температури випаровування різниця тисків між окремими ступенями виходить дуже невеликий. Зазвичай, вона не перевищує декількох метрів водяного стовпа.

Найбільш широко поширені двоступеневі установки. Схеми їх різноманітні і залежать від призначення установки, способів проміжного охолодження парів, числа випарників та ін. Ці установки застосовуються при низьких температурах випаровування: для аміаку і фреону-12 від - 25 до - 70 С.

Криві складу, зображені на рис. 1 - 1 1 - 2 1 - 3 відносяться до постійного тиску. Якщо ж температура системи перевищить температуру насиченої пари для тиску, під яким знаходиться система, то рідина почне переходити в газовий стан. У цьому випадку (рис. 1 - 4) криві складу рідких фаз закінчуються на самій низькій температурі випаровування, вище неї вже підуть криві рівноважного складу рідкої і парової фаз.

При певному поєднанні температур джерел тепла інтервал дегазації може виявитися занадто вузьким, або рівним нулю, або навіть негативною величиною. У першому випадку практичне здійснення циклу абсорбційного термотрансформатора не раціонально, а в інших взагалі неможливо. Тим часом такі поєднання досить часто зустрічаються на практиці при необхідності використання тепла низької температури або при низьких температурах випаровування, а так же високій температурі охолоджуючої води. Звуження інтервалу дегазації викликає сильне збільшення тепла нагріву і розмірів поверхні теплообмінника. Різко збільшується також витрата енергії на привід насосів для перекачування міцного розчину.

Вперше він був відкритий в атмосфері сонця. В основному, земний гелій утворюється при радіоактивному розпаді урану - 238 урану - 235 торію (thorium т) і нестабільних продуктів їх розпаду. Він має найнижчу температуру випаровування. Природні гази є майже єдиним сировиною для промислового одержання гелію.

Морська вода в випарнику кипить при температурі 38 - 40 С (тиск 006 - 007 ата), а вторинна пара направляється в конденсатор, вбудований, як правило, в верхню частину корпусу опреснителя. Для відкачування розсолу і повітря зазвичай використовуються водоструминні ежектори, через які при напорі 20 - 25 м вод. ст. прокачується морська вода, що виходить з конденсатора. Часто застосовуються також водокільцеві вакуумні насоси. Залежно від типу двигуна утилізаційні опріснювачі дозволяють отримати від 400 до 900 л дистиляту в годину на кожну 1000 л. с. Для більшості типів суден в цьому випадку забезпечуються всі потреби в прісній воді практично без додаткових витрат палива і без витрат праці на обслуговування внаслідок повної автоматизації і можливості роботи без очищення (завдяки низькій температурі випаровування) до 6 - 12 місяців. Такі опріснювачі, що вперше з'явилися в 1958 році, зараз широко застосовуються майже на всіх нових транспортних теплоходах.