А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Безрозмірна сила

Безрозмірна сила Р]0 знаходиться з крайових умов для потоку рідини.

Безрозмірна сила F повинна залежати тоді тільки від числа Рейнольдса ReVoZ /v, де в якості L може бути взятий діаметр максимального поперечного перерізу тіла.

Безрозмірна сила струму /і число Рейнольдса в рівнянні (2231) є заданими параметрами.

Коли безрозмірна сила, що рухає муфту регулятора, С - ч невелика і менше, ніж г, - - Г2 то муфта, а отже, і золотник, та сервомотор будуть перебувати в спокої.

Зміна параметра навантаження P-WfEhR, яка додається до штампів, в залежності від відстані про до торця оболонки і величини зони контакту 0. Точки справа відповідають нескінченно довгою оболонці (теорія непологіх оболонок. Результати такого рішення для безрозмірною сили Р наведені в передостанньому стовпці табл. 8.5 . Порівнюючи ці результати з результатами останнього стовпчика тієї ж таблиці отриманими в розд. Це говорить про високу точність обох методів.

У[56]виконано зіставлення графіків безрозмірних сил і моментів для обох методів і показано, що асимптотическое рішення задовільно збігається із суворим методом в широкому діапазоні параметрів хвиль, характерному для споруд в реальних умовах.

Вільні коливання можуть бути і при постійній безрозмірною силі ХХС.

На стрижень діє розподілене навантаження q0 - безрозмірна сила інерції, рівна тоа /3 /Лзз, /п0 - маса одиниці довжини стрижня.

Під час обговорення формули (413) ми відзначали, що безрозмірна сила осцилятора змінюється пропорційно ступеня ковалентності для кристалів ізоелектронного ряду і дає додатковий множник W (l /22 V32) 1/2 в вираженні для діелектричної сприйнятливості. З правила сум слід, що сила осцилятора не може звернутися в нуль, і тим не менше вона не дає великого внеску в діелектричну сприйнятливість, так як зсувається в область більш високих енергій.

Перша відповідає активному навантаженні на основну систему, друга - одиничної безрозмірною силі також додається до основної системи.

Як управлінь прийняті дві величини - безрозмірна маса крекона щ і безрозмірна сила, рушійна крекона з.

Ділянки прямих, що лежать нижче точок перетину, дають найменші і отже, критичні значення безрозмірною сили.

Ділянки прямих, що лежать нижче точок перетину, дають найменші і отже, критичні значення безрозмірною сили. & Змінюється форма втрати стійкості стрижня.

В - параметри, що залежать тільки від геометрії м'язів; е - деформація м'язів долоні; а - безрозмірна сила.

З (115) очевидно, що: 8VI - - переміщення точки у напрямку v при дії на тіло тільки одиничною безрозмірною сили, яка додається у напрямку і замість сили Р; ; Буг - переміщення точки у напрямку v при дії на тіло температури ДГД 1 К, розподіленої по заданому закону.

В (4 - 43) ліва частина - безрозмірна відцентрова сила, що діє на частинку, права частина - безрозмірна сила опору.

Після стрибка навантаження число обертів машини змінюється, але муфта, внаслідок наявності в ній сили тертя, буде знаходитися в спокої, поки безрозмірна сила, що рухає муфту, С - ij не досягне спеціального коефіцієнта нечутливості в муфті TJ.

Тут Я, - обчислювані заздалегідь подовження від дії навантаження (пружні подовження) або від дії температури або малі збільшення довжин стрижнів внаслідок неточності виготовлення, N - зусилля в уявному стані ферми від дії безрозмірною сили Х1 яка додається у напрямку шуканого переміщення.

Тут Я, - обчислювані заздалегідь подовження від дії навантаження (пружні подовження) або від дії температури або малі збільшення довжин стрижнів внаслідок неточності виготовлення, N - зусилля в уявному стані ферми від дії безрозмірною сили Х, яка додається у напрямку шуканого переміщення.

Тут під F (k, ty0) розуміється еліптичні інтеграли першого роду. Безрозмірну силу PP /EJ вважаємо заданої. Ця операція тривала і звичайно, не з приємних. Зауважу, що тут з'являться і еліптичні інтеграли другого роду.

Визначення безрозмірною сили G і потенціалу ф забезпечує узгодженість введених змінних.

Залежно від характеру функції зі f ф) і вирішується питання про поведінку стержня. Якщо при деяких значеннях безрозмірною сили 32 частота зі звертається в нуль, стрижень має форми рівноваги, відмінні від прямолінійної. Якщо нульових точок для зі немає, треба визначати умови кратності частот, що відповідає умовам виникнення руху з наростаючою амплітудою.

Власне кажучи, під допоміжним частіше розуміють інший стан, що відповідає навантаженню одиничної безрозмірною силою, яка додається замість сили X.

Точка 2 відповідає вертикального положення, а точки 1і3 - відхиленим положенням рівноваги. Якщо розглянемо поворот стержня на довільний кут ф, то побачимо, що з ростом абсолютного значення безрозмірною сили Р число можливих положень рівноваги необмежено зростає.

Як видно з наближених формул і з точного розрахунку, наведеного на рис. 2 власні частоти ростуть, асимптотично наближаючись до відповідних частотам защемленного диска. На рис. 3 наведені графіки частотних характеристик в низькочастотної області до першого антирезонанса, а на рис. 4 - частотні характеристики безрозмірною сили реакції в затисканні при різних параметрах жорсткості (низькочастотна і високочастотна області нанесені в різних масштабах), за якими можна простежити їх еволюцію і знайти наближено силу реакції в закладенні.

Результат представлений на рис. 545 де Д Д //- безрозмірна осаду верхнього підстави амортизатора; Р P /(fj h) - безрозмірна сила.

У висновку хотілося б відзначити загальне властивість руху тіла, яке носить формальний характер. Розглянемо область параметрів I. Їй відповідає невеличкий проти безрозмірною силою безрозмірний момент. У цій області майже при будь-яких початкових умовах в сенсі заходи за кінцеве досить великий час тверде тіло прагне до експоненціально сталого стаціонарного руху такого вигляду: тіло рухається навколо нерухомого центру мас з постійною кутовою швидкістю.

У висновку хотілося б відзначити загальне властивість руху тіла, яке носить формальний характер. Розглянемо область параметрів I. Їй відповідає невеличкий проти безрозмірною силою безрозмірний момент.

В останньому рядку тотожність (412) застосовано до ги-брідізован-ним станам. Чудовим результатом, який слід очікувати, є те, що ці матричні елементи не змінюються при зміні ступеня ионности в будь-якому ізоелектронного ряду. Це властивість також відноситься і до внутрішньоатомних матричних елементів між зв'язують і антісвязивающімі орбиталями на сусідніх вузлах. Аналогічний аналіз матричних елементів величини до показує, що вони змінюються обернено-пропорційно ступеня крвалентності. Дійсно, це випливає з рівностей (4ЛЗ) і (4.6), оскільки розщеплення між зв'язують і антісвязивающімі станами для кристалів ізоелектронного ряду змінюється пропорційно ас 1 - Аналогічно безрозмірна сила осцилятора, що визначається рівністю (4.8), для кристалів такого ряду змінюється прямо пропорційно ступеня ковалентності .