А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Крива - залежність - напруга

Крива залежності напруги на індуктивності від частоти може бути також побудована по точках.

Крива залежності напруги на виході приймача від частоти напруги на гніздах для звукознімача є частотної характеристикою низькочастотного тракту посилення пріемліка.

Крива залежності напруги на ємності від частоти може мати максимум при деякому співвідношенні між параметрами контуру.
 Крива залежності напруги на виході приймача від частоти на гніздах звукознімача є частотної характеристикою тракту УНЧ. Зазвичай вона будується не в абсолютних значеннях напруги, а по вираженого в децибелах відношенню вихідної напруги при даній частоті до напруги при частоті 1000 гц. При цьому рівень напруги при частоті 1000Гц приймають за нуль, відкладаючи вгору від нього позитивні значення і вниз - негативні. Якщо на деяких частотах вимірюваного діапазону спостерігається перевантаження електричної або акустичної частини приймача, то встановлюють менший рівень вихідної потужності і повторюють вимірювання знову.

Крива залежності напруги на виході від частоти модуляції є частотної характеристикою всього тракту посилення приймача. За частотній характеристиці визначають нерівномірність (в децибелах) в межах заданих частот.

Залежність напруги від твору напруги і деформації для алюмінію 2024 - ТЗ. ( За даними роботи, ASTM, передруковано з дозволу. а - напруга в вершині виточки. а & - твір напруги і деформації в вершині виточки. Приклад. 530 кфунт /дюйм2 /С2 0. 10 кфунт /дюйм2 OE (S /C2 /. 602/10036. з кривою. А53 кфунт /дюйм2. - - - - - - - - - Розтягнення. - - - - - - - - - - - - - - - - - стиснення. Крива залежності напруги від деформації при циклічних впливах може бути отримана різноманітними способами. Найчастіше її отримують, проводячи криву через вершини сталих петель гистерезиса кількох ідентичних зразків, випробуваних при різних масштабах деформації. Усталеною петлею гистерезиса називається петля, розміри і форма якої істотно не змінюються при подальшому збільшенні числа циклів. Інші методи полягають в проведенні кривої через вершини сталих петель гістерезису, отриманих на зразку при ступінчастому зміні розмаху прикладеної деформації, або в проведенні статичних випробувань з фіксацією кривої залежності напруги від деформації після отримання сталої петлі гистерезиса при циклічному деформуванні.

Крива залежності напруги від деформації при стисканні алюмінієвого сплаву 7075 - Т7351 приведена на рис. 16.8. Порожній циліндричний стержень з цього матеріалу має зовнішній діаметр 4 дюйма і товщину стінки 1/8 дюйма.

Крива залежності напруги від деформації, побудована таким чином, що вона не залежить від розмірів випробувальної машини, може бути названа, в протилежність технічної, реологічні кривої випробування. Реологическая крива випробувань необов'язково є незалежною від виду випробування. Якщо змінні такі, що крива не залежить від виду випробування, то вона може бути названа фундаментальної реологічної кривої матеріалу і є графічним виразом реологического рівняння матеріалу.

Крива залежності напруги запалювання від сіткового напруги називається пусковий характеристикою тиратрона; вона має вигляд. 
Крива залежності напруги збудника від швидкості обертання тепер виведена так само, як і в попередньому розділі, за винятком того, що реостат в ланцюзі збудження встановлений в такому положенні, при якому напруга в відносних одиницях становить лише 0 7 що нижче мінімального нормованого напруги збудження при навантаженні, а збудження форсування становить тільки 96 6% величини, зазначеної вище. У попередньому розділі було встановлено, що при зроблених припущеннях, при яких виходить максимальний момент, мінімальна швидкість, яку може досягти збудливий агрегат, становить 95 2% синхронної швидкості.

Характеристика холостого. | Зовнішні характеристики генераторів. 1 - паралельне збудження. 2 - послідовне збудження. 3 - змішане збудження. Якщо побудувати криву залежності напруги на затискачах генератора від навантаження за умови, що струм збудження, встановлений при холостому ході машини, і швидкість обертання машини залишаються незмінними, то така крива називається зовнішньою характеристикою генератора.

На цій самій постаті зображена крива залежності напруги на лампі від температури.

Реологічні властивості жідкообразних текучих систем описується насамперед кривими залежності напруги зсуву від швидкості деформації (або градієнта швидкості) при сталому перебігу. Для високоструктурованих систем (гелів і холодців) важливо знати також параметри, що характеризують міцність і пружні властивості, якщо вони кількісно мають істотне значення для розрахунку технологічних процесів. Знання реологічних властивостей УКРІНФОРМ необхідно для розрахунку процесів руху їх в трубах і пористої середовищі і витіснення пластових рідин і газів.

Розглянемо трубу з алюмінієвого сплаву довжиною 36 дюймів, зовнішнім діаметром 3 0 дюйма і товщиною стінки 003 дюйма, показану на рис. 16.7. Труба шарнірно закріплена на кінцях і повинна витримувати поздовжнє навантаження 18000 фунтів. Крива залежності напруги від деформації матеріалу наведена на рис. 16.8. Потрібно визначити коефіцієнт запасу стійкості цього стрижня за допомогою формули Ейлера, формули Ейлера - Ен-Гессеріт, формули секанса з ексцентриситетом, рівним нулю, і формули секанса, вважаючи ексцентриситет навантаження щодо осьової лінії рівним 015 дюйма.

Вплив швидкості деформації на критичне скаливакжее напруга в TiCo. so. Наявність зазубрин, які можна виявити в полікристалічних спечених зразках карбідів, породжує об'емнона-напруженого стану і впливає на КСН так само, як і збільшення швидкості деформації. Крива залежності напруги пластичної течії від температури зсувається вправо (рис. 77), і TDB збільшується.

Алюмінієва труба, яка використовується в якості поздовжньо стисненого стержня. А п (D - - Dj - /4028 дюйм2. Якщо для оцінки коефіцієнта запасу використовується формула Ейлера - Енгессе-ра (1626), навантаження обчислюється точно так ж, за винятком того, що в цьому випадку треба використовувати відповідний дотичний модуль. Використовуючи криву залежності напруги від деформації, наведену на рис. 16.8 можна графічно визначити значення дотичного модуля в багатьох точках і побудувати графік залежності Et від критичної напруги, який теж показаний на рис. 16.8. Необхідно мати на увазі, що для отримання шуканого рішення треба домогтися, щоб сукупність значень Et і РСГ /Л, яка використовується в (1626), одночасно лежала на кривій EI, наведеної на рис. 16.8. Домогтися цього можна ітераційним процесом.

Як видно з цього співвідношення, величина ф є функцією від зусилля N9 і може бути знайдена за допомогою кривої залежності напруги від деформації. Відзначимо, що крива залежності напруги від деформації дає співвідношення між величинами е і а, але оскільки має місце рівність NvFt то відомо і співвідношення між е і N. Таким чином, деформація е є відомою функцією від N і, отже, інтеграл (g) можна обчислити. Зусилля в різних стрижнях цієї ферми змінюються в залежності від відстані х, виміряного уздовж осі стрижня.

При заданій величині Exms, відомої навантажувальної кривої збудника і при заданому струмі форсування збудження, може бути розрахована залежність напруги збудника при повній форсировке від швидкості обертання. На рис. 3 зображена крива залежності напруги збудника від швидкості обертання, розрахована для такого збудника. Слід зауважити, що при побудові кривої рис. 3 припускали сталість струму форсування збудження. Припустимо, що електродвигун, що обертає електромагнітний генератор, також харчується від шин зі зниженим напругою. При цьому отримаємо, що - напруга форсування, що дається регулятором, також сяде. Однак якщо з цим явищем не рахуватися, то напруга збудника має підвищитися і навантаження на електродвигуні збудника повинна стати більше.
 Звідси легко побудувати залежність напруги від активної потужності або реактивної потужності від активної потужності. Накладення кривих третього типу дає криву залежності напруги від активної потужності, кожній точці якої відповідає певна реактивна потужність.

Залежність струму. | Узагальнені криві резонансу. Резонансні криві, показані на рис. 6 застосовні і до паралельного контуру. Для паралельного контуру таку ж форму має крива залежності напруги на контурі від частоти.

Подання про дислокації виникло на основі аналізу процесу пластичної деформації в кристалах. Експериментально було встановлено, що при малих деформаціях крива залежності напруги від деформації круто наростає в області справедливості закону Гука, згідно з яким напруги залежать від деформації лінійно. Після проходження критичної точки, званої межею пружності, настає пластична деформація, яка є, на відміну від пружної деформації, незворотнім процесом.

Експлуатаційні якості кожного генератора визначаються насамперед тим, якою мірою зберігається у нього порівняльне сталість напруги при змінному навантаженні без впливу на величину струму збудження. Відносно сталості напруги все генератори оцінюють по так званій зовнішній характеристиці, яка представляє собою криву залежності напруги на затискачах генератора від кжа навантаження при постійному числі обертів якоря і незмінному опорі ланцюга обмотки збудження.

З діаграми, так само як з (6), випливає, що напруга (збільшується при зменшенні значення -, отже і при зменшенні величини провисання. Для визначення сумарного напруги від попереднього натягу ременя і від сил інерції для пасової передачі, що працює вхолосту, Куцбах дає їв едующій графічний метод, спільно застосовуючи для розрахунку криву залежності напруги від величини провисання і криву, що дає залежність напруги від подовження ременя.

На рис. 6.1 кожна з чотирьох що становить ряду Фур'є зображена тонкою лінією, пунктирною лінією показана резулитфую-щая крива, отримана шляхом графічного підсумовування чотирьох складових ряду. ка; видно з малюнка, обмеження. Фур'є дозволяє отримати криву залежності напруги про г часу, практично збігається із заданою несинусоїдної кривої.

Згідно розвиненою ДіМарціо кількісної теорії високою ластічностп, що враховує орпентацпонную залежність ентропії упаковки, в нерозтягнутому зразку ентропія упаковки мінімальна (негативна) і прп розтягуванні зростає до значення, близького до нуля. Збільшення ентропії упаковки значно менше, ніж зменшення ентропії, обумовлене гнучкістю ланцюгів і враховується в класспч. Однак зростання ентропії упаковки при деформації зразка веде до появи додаткової сили, внаслідок чого крива залежності напруги від деформації повинна йти нижче кривої, обчисленої по класичні. Залежність додаткової сили від деформації якісно узгоджується з експериментально спостерігається. Однак поправочний член становить всього 0 1 - 0 5 від спостережуваного розбіжності між класичні. Велика частина відхилень пояснюється неповним досягненням рівноваги. Таким чином, спостережувані на досвіді відхилення від класичної.

Згідно розвиненою Дн Марція кількісної теорії високоеластичного, що враховує орієнтаційну залежність ентропії упаковки, в нерозтягнутому зразку ентропія упаковки мінімальна (негативна) і при розтягуванні зростає до значення, близького до нуля. Збільшення ентропії упаковки значно менше, ніж зменшення ентропії, обумовлене гнучкістю ланцюгів і враховується в класичні. Однак зростання ентропії упаковки при деформації зразка веде до появи додаткової сили, внаслідок чого крива залежності напруги від деформації повинна йти нижче кривої, обчисленої по класичні. Залежність додаткової сили від деформації якісно узгоджується з експериментально спостерігається. Однак поправочний член становить всього 0 1 - 0 5 від спостережуваного розбіжності між класичні. Велика частина відхилень пояснюється неповним досягненням рівноваги. Таким чином, спостережувані на досвіді відхилення від класичної.

На екрані трубки промінь залишає слід, що світиться. При подачі-на вхід X деякої напруги електронний промінь під впливом потенціалу, що виникає на горизонтально відхиляють пластинах, відхиляється в бік позитивних його значень, а крапка, що світиться рухається по горизонтальній осі; при подачі на вхід У - по вертикальній. Якщо переміщення сліду променя по горизонталі пропорційно часу, а по вертикалі - миттєвому значенню напруги, що надійшов на вхід У, то слід променя, пересуваючись, намалює криву залежності напруги від часу.

Таким чином, напруга гідразінового елемента є складною функцією щільності струму, концентрації гідразину, товщини мембрани і інших параметрів. Можна показати, що криві залежності напруги від концентрації гідразину і товщини мембрани мають максимуми. Оскільки напруга елемента залежить від тиску окислювача, то застосування повітря замість кисню зменшує напругу елемента. Напруга також знижується внаслідок надходження в катодний камеру азоту, що утворюється при окисленні гідразину на катоді. Концентрація лугу, яка впливає як на потенціали анода і катода, так і на омічний падіння напруги і дифузію гідразину, також впливає на напругу елемента. Можна показати, що крива залежності напруги від концентрації лугу проходить через максимум.

Руйнування аустенітних сталей шляхом корозійного розтріскування може відбуватися в деяких специфічних умовах, наприклад в теплих сильних розчинах хлоридів або їдких лугів. Виявилося, що в більшості випадків руйнування викликається випадковими напруженнями, не пов'язаними з експлуатацією. Тому іноді корозію вдається запобігти, внісши відповідні зміни в процес виготовлення і знявши напруги в виробі. Однак термообробки, що знімають напруження, вимагають нагрівання до високих температур (зазвичай більше 960 С), в результаті чого на матеріалі утворюється окалина, яку потім необхідно видаляти. Нержавіючі стали, як і всі інші металеві матеріали, схильні до втомного руйнування. У корозійної середовищі межа витривалості відсутня і число циклів, що призводять до руйнування, стає функцією циклічного напруги при будь-яких рівнях останнього. Крива залежності напруги від логарифма числа циклів також зміщується в бік менших напруг. Взаємозв'язок складу і міцності стали І параметрів корозійного середовища з втомним руйнуванням занадто складна і не може бути детально тут розглянута.