А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Крекінг-флегма

Крекінг-флегма з акумулятора 9 надходить на доотпарку в колону 12 що працює за принципом перепаду тисків.

Склад крекінг-флегми в процесі роботи установки безперервно оновлюється: і свіже сировину і крекінг-флегма утворюють продукти крекінгу, а зі свіжої сировини за кожен пропуск виходить якась кількість проміжних фракцій, що входять до складу рециркулирующим флегми.

Частина крекінг-флегми і деяку кількість бензину йдуть з випарника разом з крекінг-залишком, тому для вилучення їх установка повинна бути забезпечена додатковим випарником, в який направляється крекінг-залишок з основного випарника.

Дослідження крекінг-флегми показали, що вміст сірки в вузьких фракціях наростає нерівномірно з підвищенням температури кипіння. В інтервалі температур кипіння 250 - 300 воно досягає максимуму, після чого знижується.

Кількість циркулюючої крекінг-флегми зменшується з збільшенням глибини одноразового крекінгу: більше вихідної сировини перетворюється в бензин і газ. Отже, з поглибленням процесу при одноразовому пропуску загальне завантаження (свіже сировину плюс проміжні фракції) крекінг-установки може бути зменшена, а її продуктивність по свіжому сировини збільшена. При підвищенні глибини крекінгу також зростають октанові числа бензину. Таким чином, збільшення глибини крекінгу за одноразовий пропуск вигідно в різних відносинах. У цьому полягають великі можливості прояву стахановських прийомів підвищення ефективності процесу виробництва крекінг-бензину.

Відношення кількості крекінг-флегми до кількості свіжого сировини називається коефіцієнтом рісайкла, а відношення повного завантаження реакційного апарату до завантаження його свіжим сировиною - коефіцієнтом завантаження.

Каталітичне облагороджування крекінг-флегми легкого термічного крекінгу дозволяє знизити йодні числа і зміст фактичних смол у фракціях дизельного палива до допустимих норм.

Чим більша кількість крекінг-флегми повертається на повторний крекінг, тим більше вихід бензину, вважаючи на свіже сировину. Але це ж одночасно знижує витрату свіжої сировини, а отже, зменшує продуктивність установки. Навпаки, при зменшенні кількості крекінг-флегми, що повертається на повторний крекінг, зростає продуктивність установки по свіжому сировини. Зменшення кількості рециркулят-рующей крекінг-флегми може статися з поглибленням процесу крекінгування; при більш жорстких умовах крекінгу більшу кількість свіжого сировини перетвориться в бензин і газ за одноразовий пропуск, а отже, менше утворюється проміжних фракцій.

Чим більша кількість крекінг-флегми повертається на повторний крекінг, тим більше вихід бензину (від кількості свіжого сировини), але одночасно з цим відповідно знижується продуктивність установки.

Одним із шляхів облагородження крекінг-флегми може бути і каталітичне крекирування на алюмосиликатном каталізаторі.

Одним із шляхів облагородження крекінг-флегми може бути-і каталітичне крекирування на алюмосилікатом каталізаторі.

Низька температура спалаху (12 С) крекінг-флегми (КФ) процесу вісбрекінгу може привести до низького значення спалаху дослідних зразків суднового високов'язкого палива.

З цих даних видно, що якості крекінг-флегми цілком дозволяють (після облагородження шляхом гідроочищення) використовувати її як компонент дизельного палива. Таким чином, при легкому крекінгу напівгудрон виходить понад 7% компонента дизельного палива.

Далі дестіллат відкачується насосом Н6 в ємність для крекінг-флегми.

Початковою сировиною для проведення дослідів були мазут прямої гонки і важка крекінг-флегма, отримана від легкого крекінгу того ж мазуту в заводських умовах.

Схема лабораторного псевдонепреривного. Початковою сировиною для проведення дослідів служили мазут прямої гонки і важка крекінг-флегма, отримана від легкого крекінгу того ж мазуту в заводських умовах.

Другим недоліком крекінгу з рециркуляцією є те, що, повертаючи крекінг-флегму на повторне крекирування, тим самим знижують продуктивність установки по свіжому сировини.

Продукти крекінгу складаються з газу, пари бензину і проміжних фракцій (крекінг-флегми) і крекінг-залишку. Для відділення останнього від газо-парової фази (бензину і проміжних фракцій) продукти крекінгу з реакційного пристрою надходять у випарник - порожнистий апарат, режим в якому (температура і тиск) забезпечує відділення рідкого крекінг-залишку від газо-парової суміші.

Необхідно врахувати також можливість роботи в подальшому з відбором тракторного гасу чи крекінг-флегми. У цьому випадку особливо важливо збільшити вихід керосино-Газою-лівих фракцій при термічному крекінгу.

Поступаючи разом зі свіжим сировиною - продуктом прямої перегонки - на крекінг, крекінг-флегма в одних і тих же умовах крекирующую слабкіше, ніж свіже сировину, і тому з неї виходить менше бензину.

Склад крекінг-флегми в процесі роботи установки безперервно оновлюється: і свіже сировину і крекінг-флегма утворюють продукти крекінгу, а зі свіжої сировини за кожен пропуск виходить якась кількість проміжних фракцій, що входять до складу рециркулирующим флегми.

Зрозуміло, швидкість крекінгу в кожному ступені зменшується внаслідок все підвищується термічної стійкості крекінг-флегми: У промислових установках крекінг гуськом в чистому своєму вигляді не застосовується і вторинний крекінг вже проводять з рециркуляцією.

Загальний вихід бензину вимірюється кількістю бензину, одержуваних на установці з рециркуляцією при крекінгу свіжого сировини і утворюється крекінг-флегми.

Вихід бензину за цикл вимірюється кількістю бензину, отриманим при одноразовому пропуску сировини, свіжого або в суміші з крекінг-флегмою, через реакційний пристрій.

Як було зазначено, при звичайній схемі крекінгу бакинського мазуту, в якій застосовується глибокий крекінг фракції 270 - 480 крекінг-флегми, дистилят дизельного палива не виробляється, і вихід світлих становить всього 37 - 38% на мазут або 40% - у разі підкачки в сировині до 10% парафінистої соляру.

Як було зазначено, при звичайній схемі крекінгу бакинського мазуту, в якій застосовується глибокий крекінг фракції 270 - 480 крекінг-флегми, дістіллат дизельного палива не виробляється, і вихід світлих становить всього 37 - 38/0 на мазут або 40/0 в разі підкачки в сировину до Ю /0 парафінистої соляру.

Наприклад одноразовий крекінг газойля прямої перегонки при утворенні 0 1% коксу дає 30% бензину; отримана при цьому крекінг-флегма при повторному крекінгу дає 24% бензину, а флегма при третинному крекінгу тільки 21% при однакових умовах ведення процесу.
 Другий недолік крекінгу з рециркуляцією: пропускна здатність установки, вважаючи на свіже сировину, знижується через необхідність завантажувати її крекінг-флегмою.

При пуску установок в піч крекінгу надходить свіже сировину, а потім у міру виведення установки на режим до сировини починають додавати крекінг-флегму. При сталому режимі співвідношення між свіжим сировиною і рециркулятом стає постійним. Воно залежить від глибини перетворення сировини. Якщо, наприклад, загальна глибина перетворення становить 55%, то це означає, що 45% сировини повертається на повторний крекінг.

На підставі даних табл. 10 можна зробити висновок, що в разі роботи з рециркуляцією продуктів крекінгу відбувається поступове накопичення зазначених сірчистих сполук в крекінг-флегме, оскільки вони практично не піддаються розкладанню.

При зіставленні отриманих результатів (див. Табл. 235) видно, що корозійна активність суміші КО процесу вісбрекінгу з ЛГКК, ТГКК і КФ (крекінг-флегма) не підкоряється закону адитивності. З точки зору захисту від корозії дослідні зразки суднового високов'язкого палива, отримані на основі КО, в міру зростання корозійної активності можна розташувати по маркам палива в наступний ряд: СВС - СВТ - СВЛ, тобто у міру збільшення в суміші частки розчинника захисні властивості її зменшуються.

Регресивні рівняння для оцінки корозії паливних компаундов. При зіставленні отриманих результатів (див. Табл. 235) видно, що корозійна активність суміші КО процесу вісбрекінгу з ЛГКК, ТГКК і КФ (крекінг-флегма) не підкоряється закону адитивності. З точки зору захисту від корозії дослідні зразки суднового високов'язкого палива, отримані на основі КО, в міру зростання корозійної активності можна розташувати по маркам палива в наступний ряд: СВС - З ВТ - СВЛ, тобто у міру збільшення в суміші частки розчинника захисні властивості її зменшуються.

Крекінг-залишок з першого випарника надходить у другій випарник низького тиску, де в результаті високої температури крекінг-залишку, вакууму і подачі водяної пари відбувається відпарювання найбільш важкою крекінг-флегми. Після конденсації пари (для чого частина мазуту може подаватися на верхні тарілки випарника низького тиску) флегма подається в нижню частину флегмовое колони на змішання з мазутом, а потім ця суміш надходить в печі легкого крекінгу.

Принципова технологічна схема термічного крекінгу мазуту з рециркуляцією на повторний легкий крекінг важкої флегми (стосовно. Крекінг-залишок з першого випарника надходить у другій випарник низького тиску, де за рахунок високої температури крекінг-залишку, вакууму і подачі водяної пари відбувається відпарювання найбільш важкою крекінг- флегми. Після конденсації парів цієї флегми (для чого частина мазуту може подаватися на верхні тарілки випарника низького тиску) вона подається в нижню частину флегмовое колони на змішання з мазутом, а потім ця суміш надходить в печі легкого крекінгу.

Такий вид крекінгу, при якому проміжні фракції безперервно повертаються в суміші зі свіжим сировиною на повторний крекінг, звуться крекінгу з рециркуляцією, а фракції, що повертаються на крекінг, - рециркулируют фракціями, або крекінг-флегмою.

При крекирування тяжчого і смолистого сировини - полугудронов і гудронів - щоб уникнути сильного коксообразующіх-вання процес ведуть при високих температурах і нетривалому часу реакції, причому сировину розбавляють продуктом, що не схильним до утворення коксу в умовах крекінгу, наприклад крекінг-флегмою.

Зниження вмісту сірки в мазуті (до тих пір, поки не будуть знайдені інші, більш досконалі методи), мабуть, можна досягти тільки шляхом його коксування[71 ( получения дистиллятного котельного топлива) с последующей частичной гидроочисткой получаемых дистиллятов или путем гидроочистки крекинг-флегмы с последующей закачкой ее в крекинг-остаток.
Сырье ( смесь газойлей каталитического крекинга и экстрактов масляного производства) насосом /через теплообменник 6 подается в верхнюю часть испарителя низкого давления 12, в которой конденсируются тяжелые фракции продуктов термического крекинга, и затем насосом 4 направляется в трубчатую печь для тяжелого сырья 2, в которой оно нагревается под давлением до 490 - 510 С. Крекинг-флегма с нижней тарелки верхней части ректификационной колонны 10 насосом 9 направляется в трубчатую печь для легкого сырья 3, где она нагревается под давлением до 520 - 550 С.
В промышленности основным процессом является крекинг с рециркуляцией. Отношение количества крекинг-флегмы к количеству свежего сырья называется коэффициентом рециркуляции, а отношение полной загрузки реакционного аппарата к загрузке его свежим сырьем - коэффициентом загрузки. С увеличением коэффициента рециркуляции растет выход бензина, но снижается производительность установки.
Холодильная колонна предназначена для возможно быстрого охлаждения продуктов реакции, находящихся в виде пара или газа, и для удаления из них следов захваченной парами коксовой пыли. В качестве охлаждающего агента служит тяжелая крекинг-флегма; часть этой флегмы непрерывно выводится через систему фильтров для использования ее в качестве тяжелого жидкого топлива.
В табл. 3 приведены данные о качестве сырья, поступающего на реконструированную установку, и о качестве получаемых продуктов. Из этих данных видно, что качества крекинг-флегмы вполне позволяют ( после облагораживания путем гидроочистки) использовать ее как компонент дизельного топлива. Таким образом, при легком крекинге полугудрона получается свыше 7 % компонента дизельного топлива.

Следует иметь в виду, что на установках термического крекинга одних заводов отбирают широкую фракцию, из которой может быть получена при вторичной перегонке фракция в нужных интервалах кипения, а на установках термического крекинга других заводов такую фракцию не отбирают. Для лабораторных испытаний требуемая фракция была выделена из крекинг-флегмы.
Важное значение при выборе аппаратуры для процесса крекинга имеют данные о протекании реакций уплотнения в змеевике печи глубокого крекинга. В результате реакций уплотнения в змеевике нагревательной секции происходит ароматизация крекинг-флегмы и замедляются реакции разложения, что снижает общую глубину крекинга. Как известно ( 1 ], Протіканню реакцій ущільнення і полімеризації сприяють порівняно невисокі температури (до 500) і високі тиску. Слід вести процес крекінгу в умовах швидкого нагріву сировини в печі, щоб, час перебування його при низьких температурах в рідкій фазі було мінімальним.

Якщо є кислі гудрони від очищення легенів і важких нафтопродуктів, придатні для регенерації, то в більшості випадків рекомендується змішувати їх для полегшення виділення кислоти з важких гудронів. Для зменшення в'язкості гудрони можна також змішувати з газойлем, крекінг-флегмою або з залишками від вторинної перегонки продуктів алкілування. Розведення цими продуктами сприяє більш повному осадженню кислоти з масляних гудронів.