А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Кратність - вторинний струм

Кратність вторинного струму в реле може визначатися двома способами.

Зазначені величини кратності вторинного струму є важливим критерієм правильного налаштування реле, так як при їх зменшенні знижується надійність роботи реле при внутрішніх пошкодженнях, а при збільшенні погіршується відбудова від кидків що намагнічує струму.

Отримані величини кратності вторинного струму при двох - і п'ятикратному значеннях первинного струму спрацьовування повинні бути не менше 1 2 і 135 відповідно.

ДЗТ) значення кратності вторинного струму знижуються.

До визначення коефіцієнта зміщення на синусоидальном (а і несинусоїдального (б токах. При збільшенні індукції спрацьовування кратність вторинного струму знижується, а ступінь відбудови від перехідних режимів з аперіодичною складає підвищується. Обидві характеристики виявляються задовільними при виборі індукції спрацьовування в межах 0 8 посилання - 1 3 тл . Однак при виборі індукції спрацьовування слід також враховувати, що реле має бути відбудована від першого кидка струму несталого режиму з аперіодичною складає.

Після цього визначають для обох випадків можливі кратності вторинного струму в умовах короткого замикання ПТА і птб.

Еют метод дозволяє визначити струм небалансу при кратності вторинного струму, що дорівнює кратності при к.

при погрішності трансформаторів струму до 60% і кратності вторинного струму по відношенню до струму уставки до 15 5 усі піддослідні зразки чітко замикали контакти і тримали їх замкнутими.

Чебоксарский електроапаратний завод в каталогах на реле РНТ і ДЗТ кратність вторинного струму спрацьовування /2 називає коефіцієнтом надійності.

Ставлення синусоїдального струму спрацьовування виконавчого органу при даній кратності первинного струму до синусоидальному току спрацьовування виконавчого органу при одноразовому первинному струмі дає шукану кратність вторинного струму. Розглянутий спосіб дещо спрощується, якщо шкалу виконавчого органу попередньо проградуювати на синусоидальном струмі.

Схеми для визначення кратності вторинного струму реле типів РНТ і ДЗТ. У реле типів РНТ і ДЗТ внаслідок насичення стали існує непропорційність між струмом первинної ланцюга НТТ і його вторинним струмом в обмотці виконавчого органу. У зв'язку з цим для оцінки поведінки диференціальних захистів при внутрішніх пошкодженнях необхідно перевіряти кратність вторинного струму при різних кратностях первинного струму НТТ. Кратність вторинного струму в реле визначається за схемами, наведеними на рис. XVII. Перевірка реле РНТ виконується при опорі в ланцюзі короткозамкненою обмотки, що дорівнює нулю.

Організація харчування оперативних ланцюгів і заряду. При малої потужності трансформаторів спрощеної підстанції (254 6 3 MB-А) труднощі виникають не тільки при створенні джерела випрямленої оперативного струму, але і при виконанні захисту на принципі дешунтуванням електромагніту включення короткозамикача. Це викликано тим, що для захисту використовуються ТТ, вбудовані у вводи трансформаторів. Відповідно до[31]мінімальні первинні номінальні струми вбудованих ТТ, при яких забезпечується кратність вторинного струму не менше 5 при похибки не більше 10%, складають для трансформаторів 35 кВ - 200А, для трансформаторів АЛЕ кВ - 100 А і для трансформаторів 220 кВ - 200 А.

У реле типів РНТ і ДЗТ внаслідок насичення стали існує непропорційність між струмом первинної ланцюга НТТ і його вторинним струмом в обмотці виконавчого органу. У зв'язку з цим для оцінки поведінки диференціальних захистів при внутрішніх пошкодженнях необхідно перевіряти кратність вторинного струму при різних кратностях первинного струму НТТ. Кратність вторинного струму в реле визначається за схемами, наведеними на рис. XVII. Перевірка реле РНТ виконується при опорі в ланцюзі короткозамкненою обмотки, що дорівнює нулю.

У зв'язку з цим висловлювалися побоювання, що диференціальні захисту, що використовують реле з НТТ, будуть давати велику затримку в спрацьовуванні при внутрішніх пошкодженнях, причому затримка буде тим довше, чим більше постійна часу системи і чим вище ступінь відбудови від аперіодичною складає струму. Виконані в Новочеркаському політехнічному інституті дослідження показали, що такі побоювання не обгрунтовані. Фактично при внутрішніх пошкодженнях співвідношення періодичної і аперіодичної складають струму короткого замикання такі, що насичення трансформатора струму відбувається через 3 - 4 періоду після виникнення короткого замикання, після чого апериодическая слагающая у вторинному струмі практично зникає. Однак при цьому періодична слагающая вторинного струму істотно спотворюється, що зменшує його діюче значення. Останнє призводить до зниження кратності вторинного струму проти розрахункової і до додаткового збільшення часу спрацьовування на 1 - 1 5 періоду. Повний час спрацьовування захисту при найнесприятливіших умовах не перевищує 5 - 6 періодів.