А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Коефіцієнт - диференціальне розсіювання

Коефіцієнти диференціального розсіювання & д[17]введені для обліку гармонійних, не збігаються з номером з робочою.

Тому нижче буде проведений аналіз коефіцієнта диференціального розсіювання для різних виконавчих двигунів при односторонньої і двосторонньої зубчастості.

Тут перші два члена дають загальновідомий вираз коефіцієнта диференціального розсіювання з урахуванням зубчастості статора, а останній член враховує вплив відкриття пазів ротора. При ar /tr 055 друга гармоніка провідності приблизно дорівнює нулю, і отже, коефіцієнт диференціального розсіювання може бути розрахований по загальновідомим рівнянням.

При цьому as називається коефіцієнтом розсіювання в зазорі або коефіцієнтом диференціального розсіювання; 8 /Т & еч.

У класичній теорії електричних машин при аналізі і проектуванні використовуються поняття обмотувальний коефіцієнт і коефіцієнт диференціального розсіювання. За допомогою обмотувальних коефіцієнтів k0 (v, досить просто судити про гармонійних, до яких чутлива обмотка або гілка обмотки. Уточнена кругова діаграма трифазного асинхронного двигуна. Змінні складові індуктивних опорів визначаються коефіцієнтами магнітної провідності розсіювання, які залежать від насичення: коефіцієнтами диференціального розсіювання статора і ротора і частково коефіцієнтами пазової розсіювання, пов'язаними з розсіюванням клиновий частини і шліца пазів статора і ротора, містків закритих пазів ротора.

з кривої td f (т) для короткозамкненою обмотки (рис. 4 - 2) видно, що коефіцієнт диференціального розсіювання до певної величини малий.

у тих випадках, коли коефіцієнти форми поля в осях d, q мало відрізняються один від одного, можна визначити коефіцієнт диференціального розсіювання для тихохідних двигунів по загальновідомим формулами.

Ілюстрація позначень, що відносяться до визначення щільності потоку випромінювання /(г, s. | Ілюстрація сенсу деяких символів в. Функції o (r s), ДДГ, s s) і L (r s) відомі як коефіцієнт загасання, коефіцієнт диференціального розсіювання і функція джерела, відповідно. У правій частині перший член - швидкість зменшення енергії, внаслідок поглинання в напрямку вектора s, другий член (при інтегруванні по тілесного кута 4тг) являє собою швидкість збільшення енергії в напрямку вектора s через розсіювання з усіх s - напрямків, а останній член представляє собою швидкість, з якою енергія генерується джерелами поля.

Результуюче диференціальне поле порядку v[Z2 - ( Z1 - - p) ]буде, отже, при всіх швидкостях ротора, крім швидкості зазначеної в рівнянні (6 - 64), викликати в роторі струми /д, амплітуда яких пропорційна амплітуді напруженості поля ЯД1 (рівняння (6 - 66а)) і обернено пропорційна величині l /( l tdv), де tdv - коефіцієнт диференціального розсіювання роторної обмотки для результуючого диференціального поля.

Коефіцієнт розсіювання t визначається сумою коефіцієнтів розсіювання пазів, диференціального та лобових частин. Для випадку Z2 /Zi2 що зустрічається в машинах з високою напругою, коефіцієнт диференціального розсіювання відповідно до рівняння (4 - 13) і рис. 4 - 2 td 1 тому в рівнянні (9 - 386) приймаємо т td - У випадку, коли td 1 згідно з рівнянням (9 - 386), додатковими втратами білячій клітини можна знехтувати. Однак відомо, що при холостому ході в машинах з високою напругою, мають відкриті пази статора, можуть виникати значні втрати.

Тут перші два члена дають загальновідомий вираз коефіцієнта диференціального розсіювання з урахуванням зубчастості статора, а останній член враховує вплив відкриття пазів ротора. При ar /tr 055 друга гармоніка провідності приблизно дорівнює нулю, і отже, коефіцієнт диференціального розсіювання може бути розрахований по загальновідомим рівнянням.

Найбільш просто можна отримати низьку швидкість обертання шляхом створення багатополюсною обмотки на статорі. Однак через порівняно малої величини внутрішнього діаметра статора у микромашин виконати багатополюсну обмотку з цілим числом пазів на полюс і фазу часто не представляється можливим. Криві намагнічують сил дрібних обмоток з дробовим числом q містять велику кількість гармонійних складових, багато з яких мають порівняно велику величину. Це призводить до значного зростання коефіцієнта диференціального розсіювання і підвищеної величиною додаткових втрат. У разі асинхронних виконавчих двигунів з'являться додаткові асинхронні і синхронні моменти.

Викладений вище порядок розрахунку індуктивних опорів відповідає прийнятому в теорії електричних машин. Можливий і інший порядок розрахунку, використаний X. Янес і А. В. Конт розраховують суму опорів ХТ1 Хя хк. При цьому беруть, що кожна котушка обмотки створює прямокутну хвилю магнітної індукції в зазорі розраховують потокосцепления кожної котушки від полів всіх котушок обмотки і підсумовуванням знаходять повні потокозчеплення фаз обмотки. Справедливість отриманих формул підтверджена експериментально як X. Подібний метод раніше використовувався поряд авторів для визначення так званого коефіцієнта диференціального розсіювання електричних машин і звичайно, обгрунтований. Проте видається, що більш виправданим є викладений вище прийнятий в практиці електромашинобудування метод розрахунку. На користь цього методу говорить як велика простота розрахункових формул, так і можливість більш правильного обліку різних чинників, що впливають на окремі часткові індуктивні опору.