А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Кореневої валик

Перші кореневі валики з обох сторін необхідно виконувати з перев'язкою, причому перед зварюванням зі зворотним сторсии корінь шва повинен бути знищений.

Рекомендовані режими ручного зварювання аустенітними електродами. Кореневі валики стикових з'єднань менш схильні до утворення гарячих тріщин, якщо вони мають опуклу форму. У увігнутих валиках часто утворюються поздовжні тріщини, в зв'язку з інтенсивнішим локалізацією деформацій в найменшому перетині.

Наплавлення кореневих валиків із застосуванням мідної водоохлаждаемой пластини. Наплавлення кореневого валика необхідно виробляти без оплавлення гострої кромки оброблення у внутрішній поверхні труби і пов'язаного з цим неприпустимого підвищення частки участі основного металу шва. Крім того, місцеві наплави всередину труби не повинні перевищувати 1 мм. Якщо звичайні прийоми зварювання не дозволяють отримати кореневої валик, який відповідає цим вимогам, рекомендується наплавку кореневих валиків проводити із застосуванням мідної водоохлаждаемой пластини, отформованной по внутрішньому діаметру труби (рис. 11) і переміщуваної в міру накладення кореневого валика.

Наплавлення кореневих ва - стику облицьовують шляхом двох. Наплавлення кореневого валика необхідно виробляти без оплавлення гострої кромки оброблення у внутрішній поверхні труби і пов'язаного з цим неприпустимого підвищення частки участі основного металу шва. Крім того, місцеві напливи всередину труби не повинні перевищувати 1 мм. 
Для зварювання кореневих валиків багатопрохідних швів, коли частка основного металу в шві значна, застосовують присадні матеріали з більш високим вмістом фериту - - близько 5 - 10%; наприклад, електроди ЦТ-15-1 (08Х20Н9Г2) дають 5 5 - 9 0% фериту; ЦТ-16-1 (08Х20Н9ВБ) - 6 0 - 9 5% фериту. У деяких випадках, наприклад при зварюванні жаростойких Аустен-нітних сталей типу 2Х25Н20С2 що відрізняються виключно високою схильністю до утворення кристалізаційних тріщин, для цих цілей застосовують зварювальні електроди зі значно більш високим вмістом фериту. Так, електроди марки ГС-1 (10Х25Н9Г6С2), які використовуються для зварювання кореневих валиків цих сталей, дають в наплавленого металу 25 - 30% фериту.

Однопрохідні шви, облудочние і кореневі валики при зварюванні цих сталей заварюються електродами ЕА-1В2Б.

Схема співвідношень розмірів кореневого валика, що впливають на характер його кристалізації і утворення гарячих тріщин в ньому.

заповнення оброблення після накладення кореневих валиків газоелектричним зварюванням проводиться за звичайною технологією ручної або автоматичного зварювання.

Для отримання стабільної форми кореневого валика односторонню зварювання виконують на мідній або флюсомедной підкладці.

Для захисту і кращого формування зворотного боку кореневого валика при односторонньому зварюванні трубопроводів з легованих сталей аргон піддувається всередину труби. Така технологія вимагає спеціальних пристроїв і великого витрати аргону. В даний час розроблена флюс-паста марки ФП8 - 2 яка повністю заміняє аргон, застосовуваний для поддува при зварюванні трубопроводів з корозійно-стійких сталей аустенітного класу.

Для боротьби з такими тріщинами необхідно отримувати більш пластичний метал кореневого валика шва, збільшувати ширину оброблення в корені шва для включення в деформацію ширшої зони металу і застосовувати різні заходи для зменшення кутових деформацій при виконанні зварювання. 
Якщо зварюваний метал є гартувати сталь, то при зварюванні кореневого валика /ця частина металу потрапить в зону, нагрівається вище Ас (окреслена штриховий лінією /) і в результаті подальшого охолодження загартується.

При виконанні всіх проходів шва електродами необхідно стежити за повним проваром кромок стику, особливо кореневого валика. Закінчувати зварювання проходу шва і починати новий необхідно з перекриттям кратера шва на 15 - 20 мм. 
Допустимі зміщення внутрішніх кромок труб, зістикованих під автоматичну аргонодугове зварювання кореневого шару. У тих випадках, коли зварювання повинна проводитися з піддувом аргону або іншого газу всередину труб, що зварюються з метою захисту зворотного боку кореневого валика від окислення і кращого його формірованія1 досборка стику в кінці труб, що стикуються встановлюються заглушки. Якщо ж такої можливості немає (наприклад, при зварюванні замикаючого стику або стику між арматурою), то застосовуються картонні заглушки, які видаляються при промиванні і продування паропроводу. Картонні заглушки встановлюються на відстані50 - 100 мм від стику: газ вводиться по шлангу через отвір в одній з заглушок, а в інший заглушці робиться отвір для виходу повітря.

У тих випадках, коли зварювання повинна проводитися з піддувом аргону або іншого газу всередину труб, що зварюються з метою захисту зворотного боку кореневого валика від окислення і кращого його формірованія1 до збірки стику в кінці труб, що стикуються встановлюються заглушки. Якщо ж такої можливості немає (наприклад, при зварюванні замикаючого стику або стику між арматурою), то застосовуються картонні заглушки, які видаляються при промиванні і продування паропроводу. Картонні заглушки встановлюються на відстані50 - 100 мм від стику: газ вводиться по шлангу через отвір в одній з заглушок, а в інший заглушці робиться отвір для виходу повітря.

Поперечні скорочення розмірів (так звана поперечна усадка]в разі зварювання товстого металу з U-подібною обробленням кромок найбільш сильні при виконанні першого кореневого валика. При накладенні наступних шарів це скорочення триває з поступовим уповільненням і в разі зварювання багатошарового шва загальною висотою 40 -: - 50 мм досягає в середньому близько 4 мм. Подальше збільшення висоти шва в зв'язку із заповненням оброблення товстого металу дає вже менше наростання усадки і при висоті шва близько 100 мм загальна усадка зазвичай має величину близько 5 мм.

Стійкість дуги - задовільна; формування шва хороше, без особливостей; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки хороша, утруднена з кореневих валиків в обробленні.

Стійкість дуги висока, розривна довжина дуги 12 мм; формування шва гарне; схильність металу до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки хороша, утруднена з кореневих валиків в обробленні.
 Стійкість дуги задовільна, розривна довжина дуги до 7 мм; формування шва гарне; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки хороша, на кореневих валиках в обробленні задовільна.

Стійкість дуги хороша, розривна довжина дуги до 13 мм; формування шва гарне; схильність металу до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки цілком задовільна, утруднена при зварюванні кореневих валиків.
 Стійкість дуги хороша, розривна довжина дуги до 10 мм; формування шва хороше без особливостей; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки хороша, з кореневих валиків в обробленні задовільна.

Стійкість дуги висока, розривна довжина дуги до 12 мм; формування шва цілком задовільний; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки добра, задовільна при зварюванні кореневих валиків в обробленні.

Стійкість дуги хороша, розривна довжина дуги до 9 мм; формування шва хороше, без особливостей; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки хороша, з кореневих валиків в обробленні задовільна.

Стійкість дуги хороша, розривна довжина дуги до 10 мм; формування шва хороше без особливостей; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки хороша, утруднена з кореневих валиків в обробленні.

Стійкість дуги задовільна, розривна довжина дуги до 7 мм; формування шва хороше, без особливостей; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки хороша, з кореневих валиків в обробленні задовільна.

Стійкість дуги задовільна, розривна довжина дуги до 7 мм; формування шва гарне; схильність металу шва до утворення пір помірна, тріщин низька; відділення шлакової кірки задовільна, утруднена при зварюванні кореневих валиків в обробленні при нагріванні вироби до температури 300 С.

Стійкість дуги хороша, розривна довжина дуги до 13 мм; формування шва цілком задовільний; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки цілком задовільна, утруднена при зварюванні кореневих валиків.

Стійкість дуги хороша, розривна довжина дуги до 12 мм; формування шва цілком задовільний; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки цілком задовільна, утруднена при зварюванні кореневих валиків.

Стійкість дуги дуже хороша; розривна довжина дуги до 13 мм; формування шва гарне; схильність металу шва до утворення пір дуже низька, тріщин низька; відділення шлакової кірки хороша, утруднена з кореневих валиків в обробленні.

Стійкість дуги задовільна, розривна довжина дуги до 7 мм; формування шва хороше, без особливостей; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки добра, задовільна з кореневих валиків в обробленні.

Стійкість дуги хороша, розривна довжина дуги до 9 мм; формування шва хороше, без особливостей; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки добра, задовільна з кореневих валиків в обробленні.

Стійкість дуги хороша, розривна довжина дуги до 10 мм; формування шва хороше, без особливостей; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки хороша, утруднена з кореневих валиків в обробленні.

Активність А12О3 в системі СаО - А12О3 - SiO2 при температурі. а - 1550 СС. б - 1630 СС. Стійкість дуги задовільна, розривна довжина дуги до 7 мм; формування шва хороше, без особливостей; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки хороша, при зварюванні кореневих валиків в обробленні при супутньому підігріві до 300 С задовільна.

Стійкість дуги задовільна, розривна довжина дуги до 7 мм; формування шва задовільний, без особливостей; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки задовільна, при зварюванні кореневих валиків в обробленні утруднена особливо при супутньому підігріві до 300 С.

Стійкість дуги задовільна, розривна довжина дуги до 7 мм; формування шва хороше, без особливостей; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки добра, задовільна з кореневих валиків в обробленні.

Стійкість дуги задовільна, розривна довжина дуги до 7 мм; формування шва хороше, валик лускатий; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки хороша, при зварюванні кореневих валиків в обробленні утруднена.

Стійкість дуги хороша, розривна довжина дуги до 10 мм; формування шва хороше, без особливостей; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки хороша, при зварюванні кореневих валиків в обробленні задовільна.

Стійкість дуги задовільна, розривна довжина дуги до 8 мм; формування шва хороше, без особливостей; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки хороша, утруднена з кореневих валиків в обробленні.

Стійкість дуги задовільна, розривна довжина дуги до 7 мм; формування шва хороше, без особливостей; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки хороша, утруднена при зварюванні кореневих валиків в обробленні.

Стійкість дуги задовільна, розривна довжина дуги до 6 мм; формування шва хороше, без особливостей; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки хороша, утруднена при зварюванні кореневих валиків в обробленні.

Стійкість дуги цілком задовільна, розривна довжина дуги 9 мм; формування шва гарне; схильність металу шва до утворення пір дуже низька, тріщин низька; відділення шлакової кірки хороша, в тому числі і з кореневих валиків.

Стійкість дуги висока, розривна довжина дуги 14 мм; формування шва гарне, з плавним переходом до основного металу; схильність металу до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки хороша, утруднена з кореневих валиків в обробленні.

Стійкість дуги хороша, розривна довжина дуги 13 мм; формування шва гарне, з плавним переходом до основного металу; схильність металу до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки хороша, утруднена з кореневих валиків в обробленні.

Стійкість дуги висока, розривна довжина дуги 12 мм; формування шва гарне, з плавним переходом до основного металу; схильність металу до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки хороша, утруднена з кореневих валиків в обробленні.

Стійкість дуги висока, розривна довжина дуги до І мм; формування шва хороше, без особливостей; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки хороша, утруднена в обробленні з кореневих валиків.

Стійкість дуги хороша, розривна довжина дуги до 9 мм; формування шва задовільний, без особливостей; схильність металу шва до утворення пір помірна, тріщин низька; відділення шлакової кірки задовільна, утруднена при зварюванні кореневих валиків в обробленні при супутньому нагріванні до температури 300 С.

Стійкість дуги висока, розривна довжина дуги 15 мм; формування шва хороше з плавним переходом до основного металу; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки задовільна, утруднена при зварюванні кореневих валиків в обробленні.

Стійкість дуги хороша, розривна довжина дуги 12 мм; формування шва хороше, особливо на підвищеній швидкості; схильність металу шва до утворення пір і тріщин низька; відділення шлакової кірки цілком задовільна, утруднена при зварюванні кореневих валиків.