А Б В Г Д Е Є Ж З І Ї Й К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Ю Я
Координата - перетин
Координата перерізу, в якому досягається максимально допустима температура. Перетин, в якому температура підкладки досягає 125 С, може бути знайдена графічно, побудовою профілю температур в ребрі по точках і визначенням координати перетину, в якому профіль досягає 125 С.
Розрахункова схема для визначення нековзною точки. Координата перерізу, в якому відбувається кочення і яке визначає передавальне відношення, знаходиться з умови рівноваги одного з тіл.
Завдання координати перетину на ділянці однозначно визначає, з якого боку від перетину підсумувати зовнішні сили при визначенні внутрішнього силового фактора. Якщо початок координат знаходиться праворуч, то розглядаються всі зовнішні навантаження, що лежать праворуч від перетину, і навпаки. Складаємо рівняння для поздовжньої сили по ділянках.
Криві розподілу при різних значеннях параметра s[IMAGE ]Залежність параметра від s. | Криві розподілу при різних положеннях перетину точкового введення частинок (s 4. | Залежність ефективності поділу від умов введення частинок. Зсув координати перетину введення частинок від кордону виведення грубого продукту до кордону виведення тонкого призводить до збільшення граничного розміру 5гр більш ніж в 3 9 рази. . при завданні координати перетину на III ділянці переважно при складанні рівнянь для N, Q і М розглядати зовнішні навантаження вниз від розтину. Якщо задати координату перетину інакше, то доведеться розглядати всі зовнішні навантаження, що діють на II і I ділянках, що значно складніше. Але при правильному рішенні епюри повинні вийти однаковими.
Залежність швидкості потоку і[IMAGE ]Зміна параметрів газу в. Довжина сопла і координати перетинів 1 - 8 вибираються довільно.
Таблиці обробки являють собою координати перетинів робочої Поверхні заданих щодо початкового положення по куту повороту дискових, многовіткових і циліндричних кулачків і по переміщенню плоских кулачків. Розрахунок і побудова таблиць обробки кулачків залежать від конструкції механізму і типу штовхача.
Розрахункова схема для визначення координати перетину, і якому має місце чисте качеяле.
Розрахункова схема для визначення координати перетину, в якому має місце чисте кочення.
Так як залежність МХ від координати перетину в даному випадку є лінійною, то епюра згинальних моментів є похилу пряму. Абсолютна величина згинального моменту досягає максимального значення у закріпленого кінця балки.
Характеристики зони переходу ламінарного шару в турбулентний. Після визначення г і 8я встановлюються координати перетину, від якого слід вести розрахунок турбулентного прикордонного шару.
Після визначення г і Sn встановлюються координати перетину, від якого слід вести розрахунок турбулентного прикордонного шару.
Амплітуда кожної з цих хвиль є функцією координати перетину лінії, причому амплітуда прямої (падаючої) хвилі зменшується в сторону навантаження, а амплітуда зворотної (відображеної) хвилі зменшується в сторону генератора.
Схема течії при прямолінійно-паралельному усталеному русі рідини. Тоді стає очевидно, що у0 - це координата перетину, в якому напруги зсуву дорівнюють нулю.
Розбиваємо кожну раму на три ділянки і задаємо координати перетинів у всіх трьох рамах однаково.
Так як згинальний момент виражається двома лінійними функціями координати перетину, то з теореми Журавського слід, що на кожному з двох ділянок між опорами і точкою докладання зосередженої навантаження Р поперечна сила залишається постійною.
АС і СВ вигинає момент виражається лінійними функціями координати перетину.
Тиск газу зменшується по довжині трубопроводу приблизно пропорційно координаті перетину, в якому визначається тиск. деякий прискорення падіння тиску відзначається на останньому (близько 0.2 L) ділянці трубопроводу. Падіння тиску газу в двофазному потоці газ - тверді частинки по довжині трубопроводу відбувається швидше (приблизно в 2 рази) в порівнянні з падінням тиску при транспортуванні чистого газу, що пояснюється додатковою витратою енергії газу, що є активним компонентом в двофазному потоці при пневмотранспортуванні сипучих матеріалів.
Значить, деформації колони оптимальної форми не залежать від координат перетину.
Градієнтом напруг характеризується швидкість зміни напруги в залежності від координат перетину.
Перше з виразів визначає форму коливань і залежить від координат перетину стрижня.
Рівняння (3107) показує зміну кута повороту ф залежно від координати перетину і часу.
Цикл напружень стиску - асиметричний, коефіцієнт асиметрії залежить від координати перетину вала.
далі визначаємо максимальне значення модуля прогину балки у тах і відповідну координату перетину хтах.
Розбиваємо брус на три ділянки, проводимо довільні перетину, задаємо координати перетину.
Розбиваємо вал на три ділянки, проводимо довільні перетину, задаємо координати перетинів.
Розбиваємо брус на дві ділянки, проводимо довільні перетину, задаємо координати перетинів.
Визначаємо число ділянок та їх межі проводимо довільні перетину, задаємо координату перетину від крайнього лівого перетину. Початок координат довільного перетину задаємо сліпа, тому при визначенні виразів для Q і М будемо розглядати зовнішні навантаження, прикладені ліворуч від перетину.
Розбиваємо брус на дві ділянки, проводимо довільні перетину на кожній дільниці задаємо координати перетинів.
Розбиваємо вал на три ділянки, проводимо довільні: перетину на кожній дільниці задаємо координати перетинів.
Неважко показати, як і для неармированного випадку, що деформації колони оптимальної форми не залежать від координати перетину. З умови io - const випливає, що при великій швидкості зведення, коли матеріал колони майже однорідний, площа поперечного перерізу повинна зростати до основи через вплив власної ваги.
Залежність величини повної бікогерентності 6 (ж від координати (а і проекція поверхні підсумованого біспектра В (х /L, /(б, побудовані для режиму регулярних коливань (режим Я. На малюнку зображена проекція поверхні величини В в координатах (ж, /), де х - координата перетину діода, щодо якого розраховується бікогерентность, /частоти, на яких визначалася підсумовувана бікогерентность.
З EJх% 0 D EJxv0 - постійні що визначаються з умов закріплення балки; а, Ь - координати перетинів, в яких прикладені зосереджені навантаження відповідно М і Р, с, d - координати відповідно початкової qH і кінцевої дк інтенсивності розподіленого навантаження; k - J - коефіцієнт, що враховує лінійну зміну розподіленого навантаження по довжині балки.
Епюри аксіального розподілу теплового потоку робочих ділянок (встановлених вертикально, потік води висхідний. Слід зауважити, що криза тепловіддачі в трубах з аксіальним косинусоидальной розподілом відбувався вгору по потоку від вихідного кінця, а координата перетину кризи визначалася по максимуму в температурному профілі внутрішньої стінки труб.
Для розрахунку профілю тисків необхідно знати величину К, яка визначається виразом (10.5 - 12); вона, як і параметр х 'являє собою нормовану координату перетину, в якому матеріал відривається від поверхні одного з валків. Як випливає з рис. 1025 координата перетину, в якому матеріал надходить в зазор між валками, однозначно визначається координатою ХГ. Координати вхідного і вихідного перетинів в загальному випадку залежать від обсягу полімеру, що знаходиться на валках, від розміру валків і величини зазору між ними. Ясно, що коли товщина шару полімеру дорівнює відстані між валками, то ХГ - Х20і тиск при цьому також дорівнює нулю. При збільшенні кількості введеного полімеру (при постійній швидкості обертання валка) величина Х2 збільшується. Це призводить до підвищення тиску між валками, підвищенню швидкості течії, збільшення ХГ і потовщення шару розплаву полімеру на поверхні валка.
Еквівалентна[IMAGE ]5 - 35. еквів-схема відрізка А / лінії, лентний схема відрізка Д /лінії без втрат. Аналізуючи процеси, що відбуваються в таких ланцюгах, слід враховувати, що напруги і струми в них є функціями не тільки часу, але також і координати перетину ланцюга і в зв'язку з цим описуються диференціальними рівняннями або системами диференціальних рівнянь в приватних похідних.
Прийнявши вказане допущення, можна вважати, що діють в ланцюзі напруги і протікають в ній струми стають функціями лише одного змінного часу і не залежать від координати перетину ланцюга. При цьому процеси зміни цих величин втрачають хвильової характер і стають чисто коливальними, аналіз їх базується на рішенні диференціальних рівнянь (або систем диференціальних рівнянь) в повних похідних.
Тут не враховується зміна намагніченості в різних перетинах зварного шва внаслідок дії розмагнічуючого поля і не визначена функція it f (x), де х - координата перетину зварного шва.
Характер розглянутого нами хвильового процесу, що протікає в довгих лініях, можна наочно уявити рис. 1.9. На цьому малюнку показано розподіл амплітуд складових хвиль напруги і струму в залежності від координати перетину лінії х, розраховане для сталевої 3-міліметрової ланцюга довжиною /50 км, д навантаженої на телефонні апарати, при частоті /800 гц.
Сила тертя пов'язана з вагою стінки q через коефіцієнт тертя т пари метал - гірська порода; в загальному випадку & т вважається функцією швидкості переміщення поперечних перерізів стрижня і координати перетину стрижня.
Позначення зовнішніх навантажень: зосереджені сили Р (кг, т), зосереджені моменти L (кг см, тм), інтенсивність суцільний навантаження р (х) (кг /м), де х - координата перетину балки; сили і навантаження, спрямовані вниз, вважаються позитивними. Опорні реакції (сили і моменти) після їх визначення розглядаються як зовнішнє навантаження.
Так як скалярні квадрати векторів збігаються з квадратами абсолютних величин, а абсолютні величини і і ц; в разі гармонійних коливань не змінюються при переході від перетину до перетину (див. § 7), величина А не може змінитися зі зміною координати перетину.
Тут С і у3 - константи інтегрування, отримані з граничних умов vx (0) vz (0) 0 vx (H) - Vb sin 8 vz (H) Vb cos 6; константа Ct - компонента напруги зсуву в напрямку вздовж каналу черв'яка, а у3 - координата перетину, в якому швидкість, спрямована поперек каналу, набуває екстремальне значення. Ясно, що профіль швидкостей уздовж каналу vz (у), незважаючи на постійне значення компоненти напруги зсуву або відсутність градієнта тиску уздовж каналу, більш не є лінійним.
Для інтегрування (4) необхідно визначити початкові значення визначальних функцій. Координата перерізу склеювання іеооаріческйго течії в донної області з плином в області взаємодії і шукані определявдіх функцій знаходиться з умов безперервного зміни кордону еквівалентного тіла витіснення, а такі з умов рівності витрат прямого течії ь областях змішання і умов збереження маси а анергии в донної області.
При формуванні рівняння (9) необхідно мати на увазі що члени, що враховують зовнішні навантаження, вводяться лише для перетинів правіше точки прикладання відповідного навантаження. Якщо координата перетину х ct, то вводиться додатковий член рівняння, що містить q У рівнянні (9) реакції опор є невідомими. Залежно від виду закріплення лівого кінця два початкових параметра з чотирьох також є невідомими. Спільно з рівнянням (9) вони утворюють систему з чотирьох рівнянь.
Зсув центра ваги перерізу відносно центру зсуву і центру зсуву щодо вузла. Розглянемо приклад на рис. 531 де показано перетин з'єднання швелера з пластиною. Система координат перетину швелера XYназначается при виборі перетину і має початок в центрі ваги перерізу. Центр зсуву даного перетину зміщений вздовж позитивного напрямку осі Z на величину zjaff. При обчисленні характеристик перетину включимо опцію обчислення зсувів нейтральної осі щодо центру зсуву.
При завданні координати перетину на III ділянці переважно при складанні рівнянь для N, Q і М розглядати зовнішні навантаження вниз від розтину. Якщо задати координату перетину інакше, то доведеться розглядати всі зовнішні навантаження, що діють на II і I ділянках, що значно складніше. Але при правильному рішенні епюри повинні вийти однаковими.
Воно змінюється в залежності від координати перетину х, внаслідок того, що висота h і кут а є функціями цієї змінної.
Для розрахунку профілю тисків необхідно знати величину К, яка визначається виразом (10.5 - 12); вона, як і параметр х 'являє собою нормовану координату перетину, в якому матеріал відривається від поверхні одного з валків. Як випливає з рис. 1025 координата перетину, в якому матеріал надходить в зазор між валками, однозначно визначається координатою ХГ. Координати вхідного і вихідного перетинів в загальному випадку залежать від обсягу полімеру, що знаходиться на валках, від розміру валків і величини зазору між ними. Ясно, що коли товщина шару полімеру дорівнює відстані між валками, то ХГ - Х20і тиск при цьому також дорівнює нулю. При збільшенні кількості введеного полімеру (при постійній швидкості обертання валка) величина Х2 збільшується. Це призводить до підвищення тиску між валками, підвищенню швидкості течії, збільшення ХГ і потовщення шару розплаву полімеру на поверхні валка.
Розрахункова схема для визначення нековзною точки. Координата перерізу, в якому відбувається кочення і яке визначає передавальне відношення, знаходиться з умови рівноваги одного з тіл.
Завдання координати перетину на ділянці однозначно визначає, з якого боку від перетину підсумувати зовнішні сили при визначенні внутрішнього силового фактора. Якщо початок координат знаходиться праворуч, то розглядаються всі зовнішні навантаження, що лежать праворуч від перетину, і навпаки. Складаємо рівняння для поздовжньої сили по ділянках.
Криві розподілу при різних значеннях параметра s[IMAGE ]Залежність параметра від s. | Криві розподілу при різних положеннях перетину точкового введення частинок (s 4. | Залежність ефективності поділу від умов введення частинок. Зсув координати перетину введення частинок від кордону виведення грубого продукту до кордону виведення тонкого призводить до збільшення граничного розміру 5гр більш ніж в 3 9 рази. . при завданні координати перетину на III ділянці переважно при складанні рівнянь для N, Q і М розглядати зовнішні навантаження вниз від розтину. Якщо задати координату перетину інакше, то доведеться розглядати всі зовнішні навантаження, що діють на II і I ділянках, що значно складніше. Але при правильному рішенні епюри повинні вийти однаковими.
Залежність швидкості потоку і[IMAGE ]Зміна параметрів газу в. Довжина сопла і координати перетинів 1 - 8 вибираються довільно.
Таблиці обробки являють собою координати перетинів робочої Поверхні заданих щодо початкового положення по куту повороту дискових, многовіткових і циліндричних кулачків і по переміщенню плоских кулачків. Розрахунок і побудова таблиць обробки кулачків залежать від конструкції механізму і типу штовхача.
Розрахункова схема для визначення координати перетину, і якому має місце чисте качеяле.
Розрахункова схема для визначення координати перетину, в якому має місце чисте кочення.
Так як залежність МХ від координати перетину в даному випадку є лінійною, то епюра згинальних моментів є похилу пряму. Абсолютна величина згинального моменту досягає максимального значення у закріпленого кінця балки.
Характеристики зони переходу ламінарного шару в турбулентний. Після визначення г і 8я встановлюються координати перетину, від якого слід вести розрахунок турбулентного прикордонного шару.
Після визначення г і Sn встановлюються координати перетину, від якого слід вести розрахунок турбулентного прикордонного шару.
Амплітуда кожної з цих хвиль є функцією координати перетину лінії, причому амплітуда прямої (падаючої) хвилі зменшується в сторону навантаження, а амплітуда зворотної (відображеної) хвилі зменшується в сторону генератора.
Схема течії при прямолінійно-паралельному усталеному русі рідини. Тоді стає очевидно, що у0 - це координата перетину, в якому напруги зсуву дорівнюють нулю.
Розбиваємо кожну раму на три ділянки і задаємо координати перетинів у всіх трьох рамах однаково.
Так як згинальний момент виражається двома лінійними функціями координати перетину, то з теореми Журавського слід, що на кожному з двох ділянок між опорами і точкою докладання зосередженої навантаження Р поперечна сила залишається постійною.
АС і СВ вигинає момент виражається лінійними функціями координати перетину.
Тиск газу зменшується по довжині трубопроводу приблизно пропорційно координаті перетину, в якому визначається тиск. деякий прискорення падіння тиску відзначається на останньому (близько 0.2 L) ділянці трубопроводу. Падіння тиску газу в двофазному потоці газ - тверді частинки по довжині трубопроводу відбувається швидше (приблизно в 2 рази) в порівнянні з падінням тиску при транспортуванні чистого газу, що пояснюється додатковою витратою енергії газу, що є активним компонентом в двофазному потоці при пневмотранспортуванні сипучих матеріалів.
Значить, деформації колони оптимальної форми не залежать від координат перетину.
Градієнтом напруг характеризується швидкість зміни напруги в залежності від координат перетину.
Перше з виразів визначає форму коливань і залежить від координат перетину стрижня.
Рівняння (3107) показує зміну кута повороту ф залежно від координати перетину і часу.
Цикл напружень стиску - асиметричний, коефіцієнт асиметрії залежить від координати перетину вала.
далі визначаємо максимальне значення модуля прогину балки у тах і відповідну координату перетину хтах.
Розбиваємо брус на три ділянки, проводимо довільні перетину, задаємо координати перетину.
Розбиваємо вал на три ділянки, проводимо довільні перетину, задаємо координати перетинів.
Розбиваємо брус на дві ділянки, проводимо довільні перетину, задаємо координати перетинів.
Визначаємо число ділянок та їх межі проводимо довільні перетину, задаємо координату перетину від крайнього лівого перетину. Початок координат довільного перетину задаємо сліпа, тому при визначенні виразів для Q і М будемо розглядати зовнішні навантаження, прикладені ліворуч від перетину.
Розбиваємо брус на дві ділянки, проводимо довільні перетину на кожній дільниці задаємо координати перетинів.
Розбиваємо вал на три ділянки, проводимо довільні: перетину на кожній дільниці задаємо координати перетинів.
Неважко показати, як і для неармированного випадку, що деформації колони оптимальної форми не залежать від координати перетину. З умови io - const випливає, що при великій швидкості зведення, коли матеріал колони майже однорідний, площа поперечного перерізу повинна зростати до основи через вплив власної ваги.
Залежність величини повної бікогерентності 6 (ж від координати (а і проекція поверхні підсумованого біспектра В (х /L, /(б, побудовані для режиму регулярних коливань (режим Я. На малюнку зображена проекція поверхні величини В в координатах (ж, /), де х - координата перетину діода, щодо якого розраховується бікогерентность, /частоти, на яких визначалася підсумовувана бікогерентность.
З EJх% 0 D EJxv0 - постійні що визначаються з умов закріплення балки; а, Ь - координати перетинів, в яких прикладені зосереджені навантаження відповідно М і Р, с, d - координати відповідно початкової qH і кінцевої дк інтенсивності розподіленого навантаження; k - J - коефіцієнт, що враховує лінійну зміну розподіленого навантаження по довжині балки.
Епюри аксіального розподілу теплового потоку робочих ділянок (встановлених вертикально, потік води висхідний. Слід зауважити, що криза тепловіддачі в трубах з аксіальним косинусоидальной розподілом відбувався вгору по потоку від вихідного кінця, а координата перетину кризи визначалася по максимуму в температурному профілі внутрішньої стінки труб.
Для розрахунку профілю тисків необхідно знати величину К, яка визначається виразом (10.5 - 12); вона, як і параметр х 'являє собою нормовану координату перетину, в якому матеріал відривається від поверхні одного з валків. Як випливає з рис. 1025 координата перетину, в якому матеріал надходить в зазор між валками, однозначно визначається координатою ХГ. Координати вхідного і вихідного перетинів в загальному випадку залежать від обсягу полімеру, що знаходиться на валках, від розміру валків і величини зазору між ними. Ясно, що коли товщина шару полімеру дорівнює відстані між валками, то ХГ - Х20і тиск при цьому також дорівнює нулю. При збільшенні кількості введеного полімеру (при постійній швидкості обертання валка) величина Х2 збільшується. Це призводить до підвищення тиску між валками, підвищенню швидкості течії, збільшення ХГ і потовщення шару розплаву полімеру на поверхні валка.
Еквівалентна[IMAGE ]5 - 35. еквів-схема відрізка А / лінії, лентний схема відрізка Д /лінії без втрат. Аналізуючи процеси, що відбуваються в таких ланцюгах, слід враховувати, що напруги і струми в них є функціями не тільки часу, але також і координати перетину ланцюга і в зв'язку з цим описуються диференціальними рівняннями або системами диференціальних рівнянь в приватних похідних.
Прийнявши вказане допущення, можна вважати, що діють в ланцюзі напруги і протікають в ній струми стають функціями лише одного змінного часу і не залежать від координати перетину ланцюга. При цьому процеси зміни цих величин втрачають хвильової характер і стають чисто коливальними, аналіз їх базується на рішенні диференціальних рівнянь (або систем диференціальних рівнянь) в повних похідних.
Тут не враховується зміна намагніченості в різних перетинах зварного шва внаслідок дії розмагнічуючого поля і не визначена функція it f (x), де х - координата перетину зварного шва.
Характер розглянутого нами хвильового процесу, що протікає в довгих лініях, можна наочно уявити рис. 1.9. На цьому малюнку показано розподіл амплітуд складових хвиль напруги і струму в залежності від координати перетину лінії х, розраховане для сталевої 3-міліметрової ланцюга довжиною /50 км, д навантаженої на телефонні апарати, при частоті /800 гц.
Сила тертя пов'язана з вагою стінки q через коефіцієнт тертя т пари метал - гірська порода; в загальному випадку & т вважається функцією швидкості переміщення поперечних перерізів стрижня і координати перетину стрижня.
Позначення зовнішніх навантажень: зосереджені сили Р (кг, т), зосереджені моменти L (кг см, тм), інтенсивність суцільний навантаження р (х) (кг /м), де х - координата перетину балки; сили і навантаження, спрямовані вниз, вважаються позитивними. Опорні реакції (сили і моменти) після їх визначення розглядаються як зовнішнє навантаження.
Так як скалярні квадрати векторів збігаються з квадратами абсолютних величин, а абсолютні величини і і ц; в разі гармонійних коливань не змінюються при переході від перетину до перетину (див. § 7), величина А не може змінитися зі зміною координати перетину.
Тут С і у3 - константи інтегрування, отримані з граничних умов vx (0) vz (0) 0 vx (H) - Vb sin 8 vz (H) Vb cos 6; константа Ct - компонента напруги зсуву в напрямку вздовж каналу черв'яка, а у3 - координата перетину, в якому швидкість, спрямована поперек каналу, набуває екстремальне значення. Ясно, що профіль швидкостей уздовж каналу vz (у), незважаючи на постійне значення компоненти напруги зсуву або відсутність градієнта тиску уздовж каналу, більш не є лінійним.
Для інтегрування (4) необхідно визначити початкові значення визначальних функцій. Координата перерізу склеювання іеооаріческйго течії в донної області з плином в області взаємодії і шукані определявдіх функцій знаходиться з умов безперервного зміни кордону еквівалентного тіла витіснення, а такі з умов рівності витрат прямого течії ь областях змішання і умов збереження маси а анергии в донної області.
При формуванні рівняння (9) необхідно мати на увазі що члени, що враховують зовнішні навантаження, вводяться лише для перетинів правіше точки прикладання відповідного навантаження. Якщо координата перетину х ct, то вводиться додатковий член рівняння, що містить q У рівнянні (9) реакції опор є невідомими. Залежно від виду закріплення лівого кінця два початкових параметра з чотирьох також є невідомими. Спільно з рівнянням (9) вони утворюють систему з чотирьох рівнянь.
Зсув центра ваги перерізу відносно центру зсуву і центру зсуву щодо вузла. Розглянемо приклад на рис. 531 де показано перетин з'єднання швелера з пластиною. Система координат перетину швелера XYназначается при виборі перетину і має початок в центрі ваги перерізу. Центр зсуву даного перетину зміщений вздовж позитивного напрямку осі Z на величину zjaff. При обчисленні характеристик перетину включимо опцію обчислення зсувів нейтральної осі щодо центру зсуву.
При завданні координати перетину на III ділянці переважно при складанні рівнянь для N, Q і М розглядати зовнішні навантаження вниз від розтину. Якщо задати координату перетину інакше, то доведеться розглядати всі зовнішні навантаження, що діють на II і I ділянках, що значно складніше. Але при правильному рішенні епюри повинні вийти однаковими.
Воно змінюється в залежності від координати перетину х, внаслідок того, що висота h і кут а є функціями цієї змінної.
Для розрахунку профілю тисків необхідно знати величину К, яка визначається виразом (10.5 - 12); вона, як і параметр х 'являє собою нормовану координату перетину, в якому матеріал відривається від поверхні одного з валків. Як випливає з рис. 1025 координата перетину, в якому матеріал надходить в зазор між валками, однозначно визначається координатою ХГ. Координати вхідного і вихідного перетинів в загальному випадку залежать від обсягу полімеру, що знаходиться на валках, від розміру валків і величини зазору між ними. Ясно, що коли товщина шару полімеру дорівнює відстані між валками, то ХГ - Х20і тиск при цьому також дорівнює нулю. При збільшенні кількості введеного полімеру (при постійній швидкості обертання валка) величина Х2 збільшується. Це призводить до підвищення тиску між валками, підвищенню швидкості течії, збільшення ХГ і потовщення шару розплаву полімеру на поверхні валка.