А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Концентрація - цільовий компонент

Концентрація цільового компонента у вихідній газо-повітряної суміші під час досліду була постійна.

Всі концентрації цільового компонента відраховуються тепер як відрізки сторін АВ трикутника, що починаються від вершини А. РЄ т) для зручності переноситься на сторону АВ.

Схема просування фронту фазового перетворення в капілярно-пористому матеріалі. Оскільки концентрація цільового компонента в розчині в межах відпрацьованої зони, як правило, приймається нехтує малою в порівнянні з концентрацією в неотработанной зоні то і вплив незначної зміни концентрації в межах від С; до Cj (рис. 110) на величину коефіцієнта еквівалентної дифузії в цій зоні також може бути прийнято незначним, що дає підставу вважати D3 const протягом всього процесу просування фронту від поверхні тіла до його центру.

Зв'язок концентрацій цільового компонента в твердій фазі і рідкому екстрагенті встановлюється за допомогою рівнянь матеріального балансу.

Розподіл концентрації цільового компонента при цьому визначається тільки процесами молекулярно-дифузійної і конвективного переносів.

С - концентрація цільового компонента в десорбується агента; про - фіктивна швидкість десорбується агента; L - висота шару адсорбенту; 8 - порозность шару; рп - густина парової фази; рт - уявна густина адсорбенту; v-швидкість десорбції; KHf (t a) - константа спостерігається швидкості десорбції.

Концентрація адсорбтива на виході з нерухомого. До цього моменту концентрація цільового компонента за шаром була нульова, а після Т3 м вона стрибком збільшується до С0 - концентрації на вході в шар.

Передбачається, що концентрація цільового компонента змінюється в межах тонкого дифузійного прикордонного шару.

Зміна концентрації цільового компонента по висоті зони збагачувача. Характерні профілі зміни концентрації цільового компонента по висоті зони очищення, розраховані на підставі отриманих залежностей, представлені на рис. 219. Наявність стрибка концентрації на кривій /пояснюється розбіжністю концентрації вихідного розплаву з концентрацією флегми в місці введення харчування.

Це хвилеподібну поведінку функції концентрації цільового компонента обумовлено періодичною появою збурень в рідини, які потім поширюються від або до поверхні бульбашки газу.
 Рівняння (1139) описує зміну концентрації цільового компонента за обсягом дисперсної системи без врахування молекулярної дифузії. Його подальше ускладнення пов'язано з необхідністю врахування характеру руху фаз, а саме, наявності турбулентного пульсационного руху фаз при загальній їх неоднорідності.

Оскільки далеко від міхура концентрацію цільового компонента можна вважати постійної, та формула (5.2 - 3) дає шукане рішення рівняння конвективного дифузії. Таким чином, концентрація цільового компонента постійна всюди поза області замкнутої циркуляції газу.

Нехай задані початкова і кінцева концентрації цільового компонента в газовій фазі і початкова концентрація в рідкій фазі. Кінцева концентрація цільового компонента в рідкій фазі (абсорбенту) і витрата абсорбенту повинні бути визначені.

Витрата адсорбенту зростає зі збільшенням концентрації цільового компонента в сировинному потоці уп і зі зменшенням його концентрації в відходить потоці.

Витрата адсорбенту зростає зі збільшенням концентрації цільового компонента в сировинному потоці уі і зі зменшенням концентрації цього компонента в відходить потоці.

Отримаємо тепер рівняння для профілю концентрації цільового компонента.

Для того щоб врахувати неоднаковість концентрацій цільового компонента в частинках твердої фази при моделюванні масообмінних процесів вводять додаткову змінну - функцію розподілу концентрації цільового компонента в твердій фазі.

Отримаємо тепер рівняння для профілю концентрації цільового компонента.

Для того щоб врахувати неоднаковість концентрацій цільового компонента в частинках твердої фази при моделюванні масообмінних процесів вводять додаткову змінну - функцію розподілу концентрації цільового компонента в твердій фазі.

Дифузійна модель (4.1) дозволяє розрахувати концентрацію цільового компонента на виході з апарату за умови, що відомі його розміри і режим роботи, кінетика массооб-мена і концентрація цільового компонента на вході в апарат. За допомогою дифузійної моделі може бути вирішена і зворотне завдання - визначення розмірів апарату при заданих концентраціях на його вході і виході. Однак, щоб скористатися рівнянням (4.1) для вирішення зазначених завдань необхідно попередньо визначити чисельні значення назв параметрів.

С /к і CSK - концентрації цільового компонента в суцільний і дисперсної фази на виході з апарату, відповідно.

I, СЖ) i - концентрації цільового компонента в рідини, що виходить з t - го ступеня апарату або змішувача, відповідно; Rm - об'ємний витрата екстрагента, рециркулируют-ючої на ступені.

Су - виражені в частках одиниці концентрації цільового компонента в пробі і ступінь його уловлювання в пастці хроматографа.

Аналогічним чином формулюється завдання для розподілу концентрації цільового компонента в газовій фазі з р (х, у), і обидві ці завдання вирішуються спільно.

Залежності (259) і (260) описують розподіл концентрації цільового компонента у флегме і плівці по висоті вичерпної частини зони очищення.

Необхідну якість відбирається дистиляту висловлюють призначенням концентрації цільового компонента х /&, якщо дистилят містить компонент А високої чистоти, або суми концентрацій цільових компонентів (ХА2 В2) якщо в дистилляте міститься кілька компонентів. тим Проте склад дистиляту повинен бути обраний повністю, а в кубової рідини прийнято зміст цільового компонента. Тоді з матеріального балансу (правило важеля - см. Розд. . В експериментальних дослідженнях точніше і швидше аналізується концентрація цільового компонента в рідкому розчиннику Cf. У періодичному процесі повного змішання проба оброблюваного матеріалу взаємодіє зі змінною в часі але постійної по всьому об'єму концентрацією розчинника. 
Шар адсорбенту довжиною LO, в якому концентрація цільового компонента змінюється від деякого початкового значення до практично нульового, називається працюючим шаром, або областю градієнтаконцентрацій, або адсорбційної зоною.

Се - початкова, поточна, рівноважна концентрації цільового компонента в твердій фазі.

В результаті реалізації поінтервального методу розраховується розподіл концентрації цільового компонента всередині частинок правильної геометричної форми. Істотні труднощі аналізу тут полягає в тому, що в кожний наступний інтервал частки входять зі складним початковим розподілом компонента по радіусу, відповідним кінцевому розподілу на виході з попереднього інтервалу.

Фізичний сенс подинтегрального вираження відповідає відношенню зміни концентрації цільового компонента в газі в межах висоти елементарного шару до рушійною різниці концентрацій на цій висоті. Сенс всього інтеграла полягає в щодо загальної зміни концентрації адсорбтива в газі до середньої різниці концентрацій у всьому апараті.

Середня по висоті псевдозрідженим шаром рушійна різниця концентрацій цільового компонента обчислюється за відомою (див. Гл. Якщо відсутній рух рідини, то розподіл концентрації цільового компонента в ній є стаціонарним і не залежить від величини дифузійного вібраційного числа С.

Очевидне рішення такого рівняння - це сталість концентрації цільового компонента в усіх точках потоку, що не може задовольняти граничним умовам на массооб-ною поверхні де концентрація компонента повинна мати інше значення, що необхідно для наявності спрямованого потоку цільового компонента до поверхні або від неї. Ця обставина призводить до необхідності використання поняття деякої пристенной зони потоку, в межах якої дифузійні складові в рівнянні конвективного дифузії (120) мають, принаймні однаковий порядок з членами конвективного перенесення цільового компонента.

Схема пошарового екстрагування розчиняється твердої речовини з сферичної частинки. Тут і далі знову відновлюється індекс /для концентрації цільового компонента в розчиннику, що оточує частинки.

На підставі встановлених визначають залежностей може бути розрахована концентрація цільового компонента на виході з екстрактора і отже, знайдена залежність для розрахунку ступеня вилучення.

Тут с (г, т) - концентрація цільового компонента всередині сферичної частинки; с /(г) - концентрація цільового компонента в суцільний фазі; г - координата вздовж апарату.

Для сталого процесу в протівоточном адсорбционном апараті зміна концентрації цільового компонента відбувається тільки по висоті апарату і залежить від висоти робочих шарів.

У табл. 9 - 12 для приватних рішень концентрації цільового компонента позначені через а. Слід зазначити, що застосування зазначених рівнянь (VI, 10) - (VI, 48) вимагає попереднього вивчення кінетики процесу.

Рішення диференціального рівняння (115) має визначити нестаціонарне розподіл концентрації цільового компонента за координатами. У такій загальній постановці задача про розподіл концентрації компонента аналітичними методами не наважується. Більш того, навіть при відомих залежностях wx, wv і wz від координат і від часу рівняння (115) не може бути проінтегрувати в загальному вигляді. Теоретичний розгляд завдання про розподіл концентрації цільового компонента в рухомому потоці в'язкої середовища можливо тільки в гранично спрощених випадках.

Для побудови робочої лінії необхідно знати початкову і кінцеву концентрації цільового компонента в адсорбенті.

Залежність безрозмірної концентрації цільового компонента від параметра. у випадках адіабатичній (суцільна і ізотермічної (пунктир стінок каналу. | Профілі температури (а і концентрації цільового компонента (б в плівці рідини в разі адіабатичній стінки каналу (Le103. Хю - 2. ФСТ (Е) є монотонно зростаючими, то концентрація цільового компонента на поверхні рідкої плівки Ф (с) зменшується.

Практично це можна зробити в тих випадках, коли концентрація цільового компонента поза прикордонним шаром не дуже сильно відрізняється від початкового значення.

Якщо чисельні значення дійсних (реальних, справжніх) концентрацій цільового компонента в двох контактуючих фазах відповідають рівноважного співвідношенню у (х) і х для даної системи, то така система перебуває в стані рівноваги і спрямованого переходу компонента з однієї фази в іншу не буде.

Це припущення дозволяє використовувати результати рішення задачі про визначення концентрації цільового компонента в газовому бульбашці отримані в розд. Будемо враховувати, що бульбашка газу знаходиться в умовах обмеженого обтікання, і отже, максимальна швидкість течії рідини на поверхні бульбашки vt повинна бути замінена на vt (1 - а5 2) (див. Розд. Підвищення тиску в системі істотно не позначається на зростанні концентрації цільових компонентів виділяються вуглеводневих фракцій з перетоків хроматографічної секції установки. Однак проведення процесу в умовах високого тиску покращує умови адсорбції і значно зменшує габаритні розміри обладнання установки.

Щоб привести систему до однорідного виду, необхідно висловити концентрацію цільового компонента у флегме і плівці через концентрацію домішки.

Позначимо через с (х, t) - концентрацію цільового компонента всередині області циркуляції газу. Ця величина, як і концентрація з цільового компонента поза області циркуляції повинна задовольняти рівнянню конвективного дифузії (5.2 - 6) за умови, що розглядається стаціонарна задача . Як і раніше, передбачається, що рух газової і твердої фаз можна описати за допомогою моделі Девідсона.