А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Концентрація - продукційна кислота

Концентрація продукційної кислоти досягає 45 - 50% в залежності від обсягу абсорбційної системи, а також температури процесу. Кислота містить розчинені оксиди азоту, щоб уникнути втрат яких її попередньо підігрівають до 50 - 55 С і продувають повітрям. Виділяються оксиди азоту повертають в абсорбційну систему.

Схема автоматизації вузла контактного окислення аміаку в агрегаті АК-72М. Для визначення концентрації продукційної кислоти використовуються аналізатори НИТРО, Аналнз-3. Вміст кисню в ннтрозном газі визначають за допомогою автоматичного газоаналізатора ГТМК-ПМ, або його нової моделі ГТМК-16травня.

Склад сирої суміші 2O4 H2O HNO3 і розчину, одержуваного після переробки, в залежності від співвідношення N2O4. H2O. | Витрата тепла. У міру зростання концентрації продукційної кислоти загальна швидкість реакції швидко знижується.

Цей прилад реєструє концентрацію продукционной кислоти і одночасно є пневматичним датчиком для приладів пневматичної системи. Імпульс пневматичного датчика подається в блок порівняння 15 до якого подається також імпульс з вторинного приладу 30 сприймає в свою чергу імпульс від датчика 21 газоаналізатора окислів азоту в вихлопних газах. Крім того, в блок порівняння 15 подається імпульс від блоку порівняння 18 про швидкість зміни газової навантаження абсорбційних веж. Необхідна концентрація кислоти встановлюється блоком дистанційного задатчика 28 зі щита.

З підвищенням температури і концентрації продукційної кислоти необхідний обсяг збільшується.

Залежність виходу олеума від температури. Виходячи з діючих норм технологічного режиму та встановленої концентрації продукційної кислоти, зміст SO3 в частках становить; С.

Додаткова кількість теплоти виділяється при розведенні Н3РО4 водою до концентрації продукційної кислоти.

В процесі концентрування азотної кислоти з застосуванням купоросного масла постійними параметрами є концентрація продукційної кислоти і відпрацьованої сірчаної кислоти. При проведенні процесу концентрування встановлено, що всі обурення, що відбуваються в агрегаті найбільш швидко позначаються на температурі сьомий і сімнадцятій тарілок. Ці температури і взяті для регулювання процесу. Залежно від температури на сьомий тарілці регулюється подача перегрітої пари вниз колони. Кількість подається купоросного масла регулюється по температурі на сімнадцятій тарілці. Кількість води, яка подається в конденсатор-холодильник, регулюється в залежності від температури вихлопних газів або кислоти, яка витікає з конденсатора.

Кількість тарілок і абсорбційних колонах, які працюють під тиском, визначається заданим ступенем поглинання окислів азоту, концентрацією продукционной кислоти, температурою, складом нітрозних газів та іншими умовами. На рис. 54 по даними В. І. Конвісар показано зміна ступеня абсорбції окислів азоту в поглотительной колоні в залежності від числа сітчатие тарілок.

Підвищення температури в конденсаторі погіршує умови конденсації пари НМОз, внаслідок чого навантаження абсорбційної системи зростає, а концентрація продукційної кислоти знижується.

Зменшення подачі розведеної азотної кислоти через випарник призводить до підвищення температури по всій колоні порівняно невеликого зниження концентрації продукційної кислоти і збільшення концентрації відпрацьованої кислоти при деякому зменшенні вмісту в ній нітроза.

Зменшення подачі розведеної азотної кислоти через випарник також призводить до підвищення температури по всій колоні невеликого зниження концентрації продукційної кислоти і збільшення концентрації відпрацьованої кислоти.

Зменшення подачі розведеної азотної кислоти через випарник призводить до підвищення температури по всій колоні порівняно невеликого зниження концентрації продукційної кислоти і збільшення концентрації відпрацьованої кислоти при деякому зменшенні вмісту в ній нітроза.

Загальний вигляд абсорбційних колон для поглинання окислів азоту (установка Кюльмана. Кількість тарілок в абсорбційних колонах, що працюють під тиском, визначається заданим ступенем поглинання окис лов азоту, концентрацією продукционной кислоти, температурою складом нітрозних газів та іншими умовами. 
Продуктивність барботажного концентратора (зазвичай виражається в mlcymKu H2SO) тим більше, чим вище концентрація вихідної кислоти і нижче концентрація продукційної кислоти.

Таким чином, за допомогою зазначених приладів можливо стабілізувати основні параметри процесу: навантаження, зміст NH3 в суміші концентрацію продукционной кислоти, режим котла-утилізатора, а також температурний режим абсорбції. Крім того, можна автоматично регулювати подачу охолоджуючої води в абсорбційну колону в залежності від температури кислоти. Така стабілізація технологічного режиму підвищує економічну ефективність установки. Ступінь оснащення цеху автоматичними приладами може бути різна; іноді обмежуються автоматичним управлінням основних процесів (як це наведено вище), але можна проводити автоматизацію до рівня цех-автомат. В останньому випадку необхідно встановлювати велику кількість різних приладів, яке вимагатиме такого збільшення штату обслуговуючого персоналу, що економічна ефективність буде сильно знижена або навіть стане негативною. Тому ступінь автоматизації цеху повинна бути економічно обгрунтована.

Продуктивність барботажного концентратора (зазвичай виражається в т /добу H2SO4) тим більше, чим вище концентрація вихідної кислоти і нижче концентрація продукційної кислоти.

Продуктивність барабанного концентратора, зазвичай виражається в тоннах 10096-ної сірчаної кислоти на добу, тим більше, чим вище концентрація вихідної кислоти і чим нижче концентрація продукційної кислоти. На практиці ці проектні норми значно перекриваються. Це досягається шляхом підвищення температури і кількості топкових газів.

Підвищення температури в зоні отдувки азотної кислоти спо собствует зменшення вмісту N2O4 в продукционной кислоті Збільшення температури в конденсаторі погіршує умови кін денсаціі парів НМОз і знижується концентрація продукційної кислоти, тому навантаження повинна бути зменшена.

Продуктивність барабанного концентратора, зазвичай виражається в тоннах 100% - ної сірчаної кислоти на добу, тим більше, чим вище концентрація вихідної кислоти і чим нижче концентрація продукційної кислоти. На практиці ці проектні норми значно перекриваються. Це досягається шляхом підвищення температури і кількості топкових газів.

Нижче наведені дані ГИАП про питомі обсяги абсорбційних веж для систем, що працюють під атмосферним тиском, при переробці оксидів азоту в кислоту на 92% при температурі35і концентрації продукційної кислоти.

Схема процесу конденсації в Барби-тажному апараті. З даних таблиці видно, що вміст водяної пари в газі при зазначеної концентрації SO3 (6 5% та 5 5%) не впливає на ступінь конденсації парів H2SO4 але помітно позначається на концентрації продукційної кислоти.

Розроблена для вітчизняних азотнокіслотних заводів система автоматичного регулювання технологічного процесу виробництва азотної кислоти передбачає насамперед регулювання навантаження агрегату, співвідношення витрат аміаку та повітря, тиску, рівня води в паровому котлі і кислоти в баштах і регулювання концентрації продукційної кислоти.

Система автоматичного регулювання технологічного процесу виробництва азотної кислоти, прийнята на вітчизняних азотнокіслотних заводах, що працюють при атмосферному тиску, передбачає перш всього регулювання навантаження агрегату, співвідношення витрат аміаку та повітря, тиску і рівня води в паровому котлі а також концентрації продукційної кислоти.

Для здійснення контролю і регулювання технологічного процесу і виробництві азотної кислоти застосовується пневматична система, t якій передбачена можливість переходу на дистанційне керування Автоматичне регулювання процесу отримання азотної кислоти прсжд (нсето засноване на регулюванні співвідношення витрати аміаку і повітря тиску і температури на каталізеторних сітках, тиску і рівня водь н паровому до гле, концентрації продукційної кислоти. Для стабіліеацш складу амміачпо-воздушноі р мссі встановлені регулятори соотношенш кількостей аміаку і повітря; температур амміачпо-воедушной суміші підігрітого повітря, каталіеаторлих сіток, пітрозніх газів після котла утилізації відходів - затори, окислювача, на вході в абсорбційну колону і на виході з неї Ці тюкаеапія, як іравіло, фіксуються самописними приладами безперервно записуються.

З підвищенням температури в зоні осушення газів (на 14 - 17 - й тарілках колони) зростає парціальний тиск водяної пари. Це призводить до зменшення концентрації продукційної кислоти. При значному перегріві колони частково випаровується сірчана кислота, що забруднює концентровану продукционную азотну кислоту.

Схема автоматизації процесу концентрування розведеної азотної кислоти методом її перегонки в присутності сірчаної кислоти розроблена на основі закономірностей, викладених вище. В якості постійних параметрів приймають концентрацію продукционной кислоти і концентрацію відпрацьованої сірчаної кислоти. Температури саме на цих тарілках обрані в якості симптоматичних параметрів регулювання процесу, тому що все обурення в системі агрегату найбільш різко і швидко (за часом) позначаються на зміні температури 7 - й і17 - й тарілок.

Зміст оксидів азоту і сірчистого ангідриду в газі баштових систем. На виході з башти (за рахунок виділення тепла при абсорбції окислів азоту і конденсації водяної пари) кислота розігрівається до 60 - 75 С і надходить на зрошення денітратора і продукційних веж. Температура кислоти, яка витікає з денітратора, зростає з підвищенням температури обжигового газу і концентрації продукційної кислоти.

У зимовий час на установках мокрого каталізу отримують 93 - 94% - ву сірчану кислоту. Влітку сірководневий газ містить вологи більше, ніж взимку, і абсолютна вологість повітря вища, тому концентрація продукційної кислоти трохи нижче.

У зимовий час на установках мокрого каталізу отримують 93 - 94% - ву сірчану кислоту. Влітку сірководневий газ соодержіт вологи більше, ніж взимку, і абсолютна вологість повітря вища, тому концентрація продукційної кислоти трохи нижче.

На діючих заводах надлишкова теплота відводиться, як уже вказувалося, у вигляді теплоти випаровується води з екстракційного вузла. Причому для технологічної нитки потужністю АЛЕ тис. Т Р2О8 в рік кількість випаровується води (в залежності від концентрації відводиться продукционной кислоти) складає 8 - 14 т на годину. Звичайно, що відводиться пар має низьку температуру, що ускладнює його використання, однак, з огляду на досить значну масу пара, слід знайти шляхи утилізації його теплоти.

Вплив температури і концентрації Р205 в розчині на практичну гідратірованіем виділень осаду сульфату кальцію. Ангідрітние режим з отриманням більш концентрованою кислоти поки не застосовують, так як він вимагає температур вище 100 С, коли різко посилюється корозія апаратури; крім того, сильно ускладнюється фільтруючи-ня ангідриту від кислоти, що має підвищену в'язкість внаслідок високої концентрації. При великій кількості циркулюючої пульпи (затравки) можна отримувати при дігідратном режимі нижче 65 С фосфорну кислоту з концентрацією до 40% Р205 - Застосування досконалих вакуум-фільтрів (карусельних, стрічкових і ін.) Дозволяє досягти гарної відмивання фосфогіпсу малою кількістю води і підвищити внаслідок цього концентрацію продукционной кислоти.

Між вихідний і вхідний координатами ланки існує функціональний зв'язок. Пояснимо це на такому прикладі. Вихідний координатою, або регульованим параметром, абсорбера є концентрація продукційної кислоти, вхідний координатою-кількість що подається в абсорбер води або концентрація і кількість що надходить в нього слабкої кислоти. У сталому стані кожному значенням притоку води (кислоти) відповідає певна концентрація продукційної кислоти. Зі зміною витрати води змінюється концентрація кислоти. При переході від одного значення концентрації до іншого зміна її в часі відбувається за певним законом, який описується диференціальним рівнянням. Якщо відомо рівняння зв'язку між вхідний і вихідний координатами, можна визначити необхідні для розрахунку статичні і динамічні властивості ланки.

У сушильних баштах водяні пари поглинаються концентрованою 94 - 97% - ної сірчаної кислотою, так як рівноважний тиск парів води над такою кислотою дуже низько. Сушильна кислота передається потім в абсорбційну відділення, де поглинена волога з'єднується з SO3 і утворює сірчану кислоту. Баланс води в системі що залежить від температури газу перед сушильними вежами, визначає концентрацію продукционной кислоти.

Температура кислоти, орошающей останню абсорбційну вежу, не повинна перевищувати 40 С. На виході з башти (за рахунок виділення тепла при абсорбції окислів азоту і конденсації водяної пари) кислота розігрівається до 60 - 75 С і надходить на зрошення денітраціонной і продукційних веж. Температура кислоти, яка витікає з денітраціонной вежі зростає з підвищенням температури обжигового газу і концентрації продукційної кислоти.