А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Контактна температура

Контактна температура зростає найбільш інтенсивно зі збільшенням швидкості круга при способі А, найменш - при способі В, а спосіб Б займає проміжне положення.

Підвищення контактної температури у вибою свердловини в зв'язку зі збільшенням швидкості обертання однослойного бурового інструменту викликає інтенсивний знос алмазів. Дослідження, проведені[23]по вимірюванню контактної температури при різанні алмазом, показали, що вплив глибини різання на температуру менш значно, ніж вплив швидкості. Зі збільшенням швидкості різання температура на ріжучих крайках алмазу асимптотично наближається до точки плавлення оброблюваного матеріалу. У цьому випадку початкова температура забою свердловини і підвищена теплопровідність промивної середовища мають вирішальне значення.

Визначимо далі загальну контактну температуру T (t) для стержня і півпростору через поглинаються теплові потоки в зображеннях. 
Залежність max в опорній частині монолітного резіноме-металевого поршня від тиску. Отримано залежності контактної температури в опорній частині подкладних пластмасових кілець поршнів від тиску нагнітання в циліндрі для різних МОР. На відміну від графіка зміни температури, виміряної на гумових манжетах, графік зміни температури на підкладних кільцях має слабо виражену тенденцію до виполажіванія. Зі збільшенням тиску нагнітання до 25 МПа на кожні 5 МПа доводиться 30 - 50 С приросту контактної температури. Це свідчить про те, що через пластичності матеріалу в результаті накопичення залишкової деформації підкладні кільця завжди притиснуті до дзеркала циліндричної втулки і в процесі циклічного впливу тиску не охолоджує в достатній мірі за рахунок попадання багатою мастила в період холостого ходу.

При оцінці контактної температури на свердловину фрезерному інструменті доцільно максимально використовувати відомі методи, застосовувані при розрахунках процесів обробки металів і буріння свердловини.

Для визначення контактної температури спалаху і теплових потоків зручно застосовувати апарат інтегрального перетворення Лапласа.

Для визначення середньої усталеною контактної температури Т припускаємо, що шліфувальний круг і деталь можна розглядати як полупространство.

У цих випадках контактна температура є ймовірнісної характеристикою процесу зносу. Однак зазвичай слід враховувати зміну і інших фізико-механічних властивостей матеріалів в залежності від температури.

Однак можливості зниження контактної температури шляхом охолодження інструменту, як правило, невеликі.

Виявлено вплив на контактну температуру швидкості руху поршня при тиску нагнітання рн25 МПа. При середній швидкості поршня до 0 5 м /с контактна температура змінюється незначно незалежно від режиму охолодження пари. Зі збільшенням середньої швидкості вище 0 5 м /с температура помітно зростає.

Для зниження тертя і контактної температури значний інтерес представляють: застосування самозмащувальних еластомерів, охолодження рідини і деталей, що труться, дозована подача мастила і змивання робочих поверхонь деталей, підвищення маслоемкость робочих поверхонь деталей, що труться шляхом нанесення систематичного мікрорельєфу.

Розвиток питтинга викликає зростання контактних температур і виникнення вібрацій. 
Досліди, проведені при регульованих контактних температурах в умовах тертя і під час відсутності тертя, виявили наступні особливості впливу агресивних середовищ на гуми.

При шліфуванні абразивними стрічками підвищується контактна температура при збільшенні глибини шліфування, подачі швидкості деталі (стола) і стрічки.

Фізична сутність і характер поширення контактної температури в тілі інструмента, виникнення температурних напружень і процесів теплообміну викликають необхідність розробки найбільш ефективних технічних рішень, що забезпечують можливість направлення потоку ПОЖ безпосередньо в зону фрезерування і якісної передачі тепла із зони контакту в струмінь охолоджувальної рідини.

Зносостійкість підшипників ковзання залежить від контактної температури, що залежить в свою чергу від типу полімеру і умов експлуатації: швидкості ковзання, тиску й змащення, а також від конструкційних параметрів: діаметра, товщини стінки, характеру поверхні металу і пластмаси і величини зазору в з'єднанні.

Залежність температури від енергії удару для соударяющихся матеріалів. На рис. 64 наведені залежності контактної температури від енергії удару, отримані для соударяющихся пар: сталь 45 - хромель-копель; граніт - хромель-копель.

Поступове виродження наросту при підвищенні середньої контактної температури від 350 до 800 С супроводжується збільшенням частки площі контакту, покритої наліпами, але розміри наліпами зменшуються до 1 мкм.

Залежність контактної температури ГПР у м На рис. 30 представлена залежність середньої контактної температури від фактора pxv для розглянутих манжет і манжет такої ж конструкції з цієї ж гуми, але для валів менших діаметрів.

За допомогою виведених формул була підрахована контактна температура, знайдені температурні поля і градієнти температури при ударі. Результати порівняння розрахункових даних з експериментальними наведені в підрозділ.

Наведені дослідження дозволяють стверджувати, що контактні температури при стрічковому шліфуванні всуху нижче, ніж при обробці переривчастими колами з I охолодженням. Металографічні дослідження якості оброблюваних поверхонь показали, що інтенсивність шліфувальних дефектів залежить від швидкості різання і сили поджима. Матеріал і розміри абразивних зерен також істотно впливають на якість поверхневого шару.

шліфувальні шкурки з ділянками, вільними від абразиву. | Значення контактних температур при шліфуванні деталі зі сталі Х12М з прямим (- до реверсивним (- - рухом стрічками із суцільною (суцільні лінії і переривчастої (штрихові лінії робочою поверхнею в залежності від величини припуску. На рис. 58 дріведени результати вимірювань контактних температур і потужності в зоні різання. Температура і потужність при шліфуванні переривчастими стрічками даної характеристики при однакових умовах експерименту приблизно на 30% нижче, ніж при шліфуванні суцільними.

А (їм) і знаходять усереднену контактну температуру /К0вт по осі Y, яка є визначальною для отримання надійної дифузійної зв'язку.

Швидкісна залежність зносу (Тисп. 150 С /- розрахунок. 2-експеримент. Розрахункові і експериментальні результати показують, що контактна температура, що розвивається в процесі тертя, є фактором, який має найбільший вплив на знос гуми. Тому облік температурного впливу покладено в основу розробленого експериментального методу оцінки зносу ущільнювачів гум.

До недоліків даного методу відноситься неможливість визначення максимальної контактної температури.

Лінійна інтенсивність зносу залежить головним чином від середньої контактної температури, а залежність її від контактного тиску і швидкості ковзання проявляється через зміну контактної температури. Виявляється критичне значення контактної температури близько 340 С, при досягненні якого настає катастрофічний знос матеріалу АМІП-ЗОМ.

При різанні на високих швидкостях, при великих контактних температурах і тисках можливе виникнення явища дифузії. Дифузійне розчинення оброблюваного та інструментального матеріалу призводить в процесі різання до руйнування тонких поверхневих шарів ріжучого інструменту. На передній поверхні також утворюється лунка.

Недостатній витрата промивальної рідини веде також до виникнення великих контактних температур у вставках і як наслідок, до їх передчасного розтріскування і викришування. Зазвичай витрата промивальної рідини, що застосовується при нормальній роботі турбобура, є достатнім для охолодження долота і очищення забою. Однак на практиці зустрічаються випадки різкого погіршення промивання забою внаслідок розмиву бурильних труб або надмірної витоку рідини через ніпель турбобура, що призводить до прихопивши або передчасного виходу інструменту з ладу.

Для поршнів з підкладним кільцями застосування МОР-во-ди знижує контактну температуру на основній частині манжет до 75 - 85 С, а МОР-масла до 70 - 75 С.

Розрахунок зубчастих передач на заїдання[1]полягає у визначенні контактної температури в небезпечній зоні зачеплення. Ця температура не повинна перевищувати деякої граничної величини, при якій мастило втрачає свої мастильні та адсорбційні властивості в результаті чого настає схоплювання мікрооб'ємів металу, що труться.

В результаті обробки отриманих осцилограм були побудовані епюри розподілу контактної температури по довжині манжет досліджуваних поршнів. Характер розподілу контактної температури по довжині ущільнень свідчить про нерівномірність їх навантаження, причому гумові манжети поршнів з підкладним пластмасовими кільцями незалежно від наявності МОР працюють в температурному режимі більш сприятливому, ніж манжета монолітного резинометаллическим поршня. С, тоді як в опорній частині у ущільнюється зазору, вона досягає 340 С. Для цих же умов на поверхні тертя гумових манжет поршнів з підкладним кільцями контактна температура не перевищує 120 - 130 С, що нижче теплостійкості гуми ІРП-1294-1 з якої вони виготовлені.

При розробці високошвидкісних торцевих герметизаторів необхідно прагнути до зниження контактної температури, величина якої не повинна перевищувати критичну для матеріалів пари тертя.

При силовому контакті механічних частинок з абразивними зернами круга підвищується контактна температура і з'являються прижоги на поверхні що шліфується. Зменшення витрат МОР через зону шліфування при збільшенні концентрації в ній механічних домішок також сприяє зростанню контактної температури. В результаті підвищення концентрації домішок в МОР призводить до зменшення періоду стійкості кіл за критерієм пріжогообразованія, причому при шліфуванні торцевих поверхонь вплив механічних домішок на пріжогооб-разование сильніше, ніж при шліфуванні циліндричних поверхонь.

Мастильні шари, утворені окисленим петролатумом на поверхні металу. Однак такі шари руйнуються при значних питомих тисках, коли контактні температури перевершують допустиму межу. У подібних випадках необхідно застосовувати модифікують присадки іншого типу, що утворюють на металі більш термо стійкі шари з іншими механічними властивостями. Поряд з високими контактними температурами, модифікації сприяє присутність в мастилі присадок цинку, свинцю, молібдену, міді і деяких інших металів.

Встановлено, що при використанні води в якості охолоджуючої середовища контактна температура на вибої при витратах 20 - 50 л /хв постійна і лише при зниженні витрат до 3 л /хв різко зростає. Підтверджені висновки Б. Б. Кудряшова і Л. К. Горшкова про можливість зниження контактних температур на забої і отже, інтенсивності зношування матриць коронок раціональним поєднанням частоти обертання і осьового навантаження або зміною властивостей очисного агента і режиму циркуляції.

Розрахунок температури тертя показав, що при цій швидкості значення контактної температури досягає 1000 а так як при температурі близько 900 швидкість корозії зростає стрибкоподібно, то цим і пояснюється різке зміна інтенсивності зносу.

Залежність температури від енергії удару для соударяющихся матеріалів. на другому етапі удару, коли відбувається пружне відновлення деформованих обсягів, контактна температура різко знижується. Унаслідок короткочасності процесу конвективний теплообмін не встигає відбутися, і таке різке зниження температури пов'язано з тим, що після удару теплота відводиться в обсяги соударяющихся тел теплопровідністю, крім цього, при швидкому відновленні деформованого об'єму температура його різко знижуючи ється.

Для перевірки адекватності розробленої моделі порівнювали експериментально виміряні методом напівштучний термопари значення контактної температури в різних точках зони різання з розрахунковими.

В роботі визначається температура на ріжучому зерні як сума двох температур, яка встановилася контактної температури поверхні і контактної температури спалаху на зерні. Рішення проводиться на підставі методу джерел тепла в поєднанні з інтегральним перетворенням Лапласа. Проводиться дослідження наукових рішень.

В установці жорстко прикріпленої до горизонтальної масивної плиті є схеми реєстрації контактної температури, ударного імпульсу, часу контакту.

При різанні твердосплавним інструментом на повітрі (насухо) на режимі що обумовлює середню контактну температуру вище 700 С, харчування, що труться киснем є, мабуть, великим, ніж оптимальне, і процеси окислення стають переважаючими в зносі інструменту, зокрема при обробці жароміцних матеріалів . Приглушити окислювальні процеси можна шляхом введення в зону обробки технологічних середовищ, що зв'язують кисень повітря (наприклад, кремнекислих натрій), а також таких середовищ, які створюють на поверхнях плівки, що конкурують з окисними, або уповільнюють їх зростання[2, сб.
Таким образом, для моделирования лабораторных испытаний на трение важно сохранение двух температурных характеристик: контактной температуры и температурного градиента при моделировании износа, только контактной температуры. Объемная температура не имеет значения, за исключением весьма напряженных узлов трения. Поэтому при оценке трения необходимо на лабораторной установке сохранять скорость скольжения натуры. При оценке износа задача упрощается. Контактная температура представляет собой сумму температуры трения и объемной температуры, поэтому, увеличивая объемную температуру, искусственно подогревая образец, или создавая значительную нагрузку, можно получить ту же контактную температуру при меньшей скорости скольжения.
Наложение УЗ-колебаний на контактирующие объекты существенно уменьшает трение режущего инструмента о заготовку, вследствие чего снижается контактная температура. При этом стружка образуется в неустойчивой области колебательной системы инструмент - обрабатываемая заготовка. Поэтому, если и предположить существование определенных факторов, стимулирующих возникновение нароста на режущей кромке, то ввиду кратковременности взаимодействия инструмента и заготовки при наложении УЗ-колебаний схватывания нароста с режущей кромкой не происходит. Об этом свидетельствует почти полное отсутствие пластической деформации и условий образования заусенцев даже при УЗ-обработке резанием заготовок из алюминиевых и медных сплавов.
Основное внимание было уделено вопросу о возможности теплового взрыва[3, 5, 6, 8, 40, 55]або різкої зміни (біфуркації) контактної температури.

Завдання правильного підбору протівозадірной присадки полягає в тому, щоб остання набувала активність тільки під дією контактних температур тертя, вступаючи в реакцію на майданчиках контакту. Отже, присадка повинна діяти температурно-виборчим шляхом і не повинна реагувати з ділянками поверхні що знаходяться під впливом більш низьких температур. Це вимагає дуже глибокого підходу при виборі присадок, заснованого на вивченні механиз - jvia дії різних протівозадірпих присадок.

Завдання правильного підбору протівозадірной присадки полягає в тому, щоб остання набувала активність тільки під дією контактних температур тертя, вступаючи в реакцію на майданчиках контакту. Це вимагає дуже глибокого підходу при виборі присадок, заснованого на вивченні механізму дії різних присадок.

Завдання правильного підбору протівозадпрнон присадки полягає в тому, щоб остання набувала активність тільки під дією контактних температур тертя, вступаючи в реакцію на майданчиках контакту. Отже, присадка повинна діяти температурно-виборчим шляхом і не повинна реагувати з ділянками поверхні що знаходяться під впливом більш низьких температур. Це вимагає дуже глибокого підходу при виборі присадок, заснованого на вивченні механізму дії різних протпвозадпрних присадок.

Формування структури робочого шару в процесі удару визначається вихідною структурою матеріалу, тривалістю часу контакту, контактної температурою, швидкістю прикладення навантаження. При про 3 2 м /с і F8 2 Дж максимальна мікротвердість на поверхні удару становить 12000 МПа, мінімальна - 4200 МПа. Вимірювання мікротвердості по поверхні і за глибиною зразка після удару показало, що розподіл мікротвердості в зоні удару нерівномірне. Нерівномірно розподіляється і температурне поле. Незважаючи на те, що глибина дії температурних спалахів при ударі локалізується в шарі товщиною кілька мікрометрів, вони сприяють структурним перетворенням і зміни мікротвердості.

Це означає, що якщо прийняти температуру масла в обсязі близько 6Е 50 - 70 то сумарна контактна температура 6К на зубах загартованих шестерень, що працюють в найбільш важких умовах, може бути близька до 400 а при більш високих значеннях 60 - навіть і вище.

В роботі визначається температура на ріжучому зерні як сума двох температур, яка встановилася контактної температури поверхні і контактної температури спалаху на зерні. Рішення проводиться на підставі методу джерел тепла в поєднанні з інтегральним перетворенням Лапласа. Проводиться дослідження наукових рішень.