А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Апарат - група

Апарати I групи з періодичним підведенням і відводом тепла застосовуються головним чином для ендотермічних каталітичних реакцій.

Застосування апарату групи перестановок дозволяє записати повну хвильову функцію системи електронів через твори відповідним чином симметризовавший координатної і спінової хвильових функцій, що дає можливість іншого підходу до опису ковалентних структур. В основі його лежить використання координатних хвильових функцій. Розроблена нами методика[87]застосовна до конфігурацій з довільним заповненням орбіталей і дозволяє проводити компактне обчислення матричних елементів гамільтоніана за допомогою техніки генеалогічних коефіцієнтів (див. гл.

В апаратах групи В кристали підтримуються в підвішеному стані висхідним потоком розчину, швидкість якого досить велика, щоб кристали не осідали з шару, але і не така висока, щоб вони могли нестися разом з розчином. В ідеальному випадку кристали не повинні проходити через робоче колесо насоса. У практичних умовах циркулює розчин містить до 5% дрібних кристалів.

Продування паром апаратів групи В і зміна напрямку руху потоків на зворотне - близько 4% циклу.

При ремонті апаратів групи 2 перевіряють корозійний знос труб і панелей. Для цього вирізають ділянку труби з подальшою його заміною або висвердлюють отвір. при зносі більше 50% товщини стінки трубу замінюють. Перевірку корозійного зносу виробляють щорічно після 6 років експлуатації апарату.

Розподіл коефіцієнтів k. і /г по платам нагрітої зони в трьох дослідах. а Б В. Розглянуті вище теплові моделі апаратів групи Б мали обмежений характер, так як при їх побудові були зроблені два наступних основних обмеження: 1) температурне поле вважалося симетричним щодо вертикальної осі; 2) потужності джерел енергії на платах приблизно однакові.

Нагадаємо, що до апаратів групи А відносяться такі апарати касетної конструкції, в яких 1) касети орієнтовані горизонтально; 2) касети орієнтовані вертикально, але величина середнього зазору між деталями і поверхнею сусідньої плати не перевищує 2 мм: 3) будь-яка орієнтація касет, середня величина зазору між касетами не більше 15 мм, але апарат працює при тиску газу всередині корпусу менше 10 мм рт. ст. або (і) у відсутності гравітації. як показано в § 5 - 1 в апаратах цієї групи між касетами відсутні наскрізні потоки повітря.

Треба відзначити, що найбільш економічні апарати III групи - вони прості за конструкцією і надійні в роботі завдяки чому і мають переважне поширення.

Визначимо температурне поле нагрітої зони для апаратів групи А. При рівномірному розподілі потужності джерел за обсягом нагрітої зони максимальне значення температури t0 доводиться на її центральну область. 
На рис. 5 - 2 зображені різні теплові моделі апаратів групи Б, отримані в результаті ідеалізації особливостей нагрітої зони і характеру протікають в апаратах процесів. Відзначимо, що моделі а, б і в можуть бути розраховані за допомогою теплових схем, а модель г - за допомогою приведення нагрітої зони до однорідного тіла.

Комбіновані апарати, що представляють собою поєднання в загальному корпусі апаратів попередніх груп.

На рис. 5 - 2 а зображена теплова модель апаратів групи Б в герметичному корпусі а на рис. 5 - 3 показаний характер руху конвективних потоків повітря близько гладких плат. Причиною руху повітряних потоків в апараті з герметичним корпусом є різниця щільності повітря, нагрітого в середній частині апарату і більш холодного під стінами корпусу; в апараті з перфорованим корпусом природна вентиляція виникає через різницю щільності повітря всередині апарату і поза ним.

переміщувані пристосування-супутники з встановленим на одному з них пневматичним контактором.

Оперативне час tt визначається як сума оперативного часу по всьому складальним переходах базового апарату г-ї групи. Програма випуску визначається на рік впровадження лінії.

Результати розрахунку кожухотрубчасті конденсаторів і випарників друкуються так само, як і результати розрахунку апаратів групи конвективного теплообміну.

Група 2 - промислова та кранова апаратура ланцюгів управління і сигналізації, а також ланцюги управління і сигналізації апаратів груп 2і4 захищені від попадання пилу і вологи, віддалені від місць горіння електричної дуги; промислова та кранова апаратура головних ланцюгів з струмом до 15 а, якщо при розриві струму не утворюється досить потужна електрична дуга.

Після визначення кількості основних робочих місць даної лінії проводиться дослідження достатньою і доцільною диференціації технологічного процесу складання всіх базових апаратів груп. Це необхідно для уточнення і коригування прийнятого кількості робочих місць і в зв'язку з цим і оперативного часу збірки.

Металографічні дослідження для апаратів призначених для експлуатації при температурах нижче 0 до - 40 С, а також для апаратів групи 1 що працюють при температурі нижче 450 С або тиску менше 5 0 МПа, проводяться на вимогу технічних умов виробу або технічного проекту.

GK через температуру, коефіцієнт Л3 враховує вплив Р на GK через зміну с, яке, як зазначалося вище, для апаратів групи В є залежним від Р і бк змінним.

Згідно з правилами техніки безпеки не слід захищати кілька електроприймачів одним автоматом або одним комплектом запобіжників, але ПУЕ допускає здійснення захисту одним загальним апаратом групи електродвигунів малої потужності за умови, що захист забезпечує термічну стійкість пускових і захисних апаратів, застосовуваних в ланцюзі кожного електродвигуна, від перевантаження при КЗ безпосередньо у двигунів.

Згідно з правилами техніки безпеки не слід захищати кілька електроприймачів одним автоматом або одним комплектом запобіжників, але ПУЕ допускає здійснення захисту одним загальним апаратом групи електродвигунів малої потужності за умови, що захист забезпечує термічну стійкість пускових і захисних апаратів, застосовуваних в ланцюзі кожного електродвигуна, від перевантаження при КЗ безпосередньо у двигунів.

Сукупність формул (5 - 77), (5 - 85) і (5 - 88) є аналітичним наближеним рішенням завдання про тепловому режимі апаратів групи В.

Розрахунок величини 3 проведемо за формулою (2710) для значень з і Р, зазначених в табл. 4.7. Аналіз отриманих даних показує, що при концентраціях з 8% величина 3 повинна бути врахована в розрахунку коефіцієнтів 2i 22 АЗ1 аз2 Т Т м при моделюванні динаміки апаратів групи В.
  Методика розрахунку Ар для барботажних реакторів різних типів наведена в пп. Для апаратів групи РМ як N слід приймати потужність, затрачену на перемішування рідини.

До вибору максимальної ної швидкості перетворення. Розрахунок величини Q за рівнянням (1128) спрощується стаціонарністю енергетичного балансу в реакторах безперервної дії. Для апаратів групи РБ і РМ швидкість реакції незмінна і визначається кінцевою концентрацією реагуючих речовин. це положення допустимо також і при тепловому розрахунку реакторів групи РП. Хоча по рідкій фазі вони близькі до апаратів ідеального витіснення, але в силу малого часу перебування в них рідини та протікання реакції переважно в дифузійної області швидкість хімічного перетворення в цих апаратах можна вважати незмінною в часі.

У кристалізаторах обох типів Л і В (див. Рис. 73) кристали підтримуються в підвішеному стані шляхом циркуляції розчину. В апаратах групи А кристали всіх розмірів, за винятком великих, циркулюють разом з розчином. При цьому вони проходять багато разів через робоче колесо насоса.

У другій фазі періоди ті ж, що і в першій, але рух потоків зворотне. Піроліз проводиться в апаратах групи А.

Спочатку досліджується швидкість потоку при найбільшій кількості ходів, потім, в разі необхідності при найменшому. Якщо в першому ж апараті групи швидкість в трубах виявляється нижче нижньої межі розрахунок припиняється.

Програма I полягає в проведенні ін'єкції і рентгенографії протягом діастоли одного і того ж циклу. Ця програма найбільш проста і виконано на апаратах I групи в умовах типової лікарні.

Допускається в апаратах 123 4 - й і 5а груп не більше одного, в апаратах 56 групи не більше чотирьох, в теплообмінниках не більше двох стикових швів, доступних для візуального огляду тільки з одного боку. Можливість застосування залишається подкладного кільця і замкового з'єднання в апаратах 1-й групи повинна бути узгоджена з розробником апарату спеціалізованої науково-дослідною організацією.

Розглянемо способи переходу від реального класу апаратів до його теплової моделі. Перш за все зазначимо, що допущення 6 дозволяє перейти від реального класу апаратів групи Б до їх теплової моделі рис. 5 - 2 а. Перехід до моделі рис. 5 - 2 б можливий на підставі додаткового обмеження 1 яке істотно звужує коло розглянутих апаратів. Однак можливо зняти це обмеження, якщо висоту і ширину пластини як і раніше приймати рівними Lx і L2 а замість реальної товщини б ввести ефективну товщину БЕФ.

Друга частина допущення 1 складається в заміні сукупності дискретних джерел одним, рівномірно розподіленим по нагрітої зоні. Величину помилки, що вноситься розглядаються допущенням (кількісне обгрунтування), можливо оцінити шляхом зіставлення результатів розрахунку температурного поля апаратів групи А і безпосереднього вимірювання температур.

Необхідний для випалу вуглецю повітря подається в перегрівник, нагрівається на його насадки, випалює вуглець і з температурою близько 600 С надходить в генератор, де також відбувається випал вуглецю. Потім продукти горіння віддають тепло насадок апаратів групи В.

АВТ великої потужності) доставляють на монтажний майданчик у вигляді окремих вузлів і деталей. Таким чином, для апаратів цієї групи припадає виконувати значний обсяг складальних і зварювальних робіт, пов'язаний з додатковим виготовленням апаратів безпосередньо на монтажному майданчику. Часто монтують такі апарати (а також апарати попередньої групи) у вигляді великих блоків, які доводиться встановлювати на значній висоті.

Математичний апарат теорії груп викладається в першій частині книги. Автор орієнтується при цьому на читача, який цікавиться практичним використанням методів теорії груп в квантовомеханических розрахунках. Значно докладніше, ніж це прийнято в більшості посібників для фізиків, викладається апарат групи перестановок, оскільки останній є основним робочим інструментом в разі розрахунків з координатними хвильовими функціями.

Розглянуті конструкції апаратів перспективно застосовувати також в тих випадках, коли поверхневе охолодження корпусу в умовах природної або примусової конвекції нездійсненно. Наприклад, температура навколишнього середовища перевищує або близька до допустимої робочої температури функціонального елемента. Одним із способів відведення тепла в цьому випадку є використання спеціальних теплостоков, охолоджуваних в свою чергу холодоагентом з низькою температурою. Розглянемо більш докладно теплові моделі апаратів групи В.

Вуглецева сталь кипляча не повинна застосовуватися: а) в апаратах, призначених для зріджених газів; 6) в апаратах, що стикаються з вибухо - і вогненебезпечними середовищами, середовищами 1і2-го класу небезпеки (СН 245 - 71), за винятком сірководню, і середовищами, що викликають корозійне розтріскування, а також із середовищами, що викликають сірководневе розтріскування і розшарування. Внутрішні пристрої апаратів, дотичні з вибухо - н вогненебезпечними середовищами, допускається виконувати з киплячою стали товщиною не більше 10 мм. Елементи апаратів з вуглецевих і низьколегованих сталей, виготовлені із застосуванням зварювання, підлягають обов'язковій термообробці: а) якщо товщина деталі в місці зварного з'єднання більше 36 мм для вуглецевих сталей і більше 30 мм для низьколегованих сталей марок 09Г209Г2С, 10Г2; б) якщо апарати призначені для експлуатації в середовищах, які спричиняють корозійне розтріскування при вказівці про це проектною організацією в технічній документації. Елементи апаратів, виготовлені з сталей марок 08Х18Н10Т, 08Х18Н12Б, повинні піддаватися на вимогу в технічному проекті стабілізуючому атжігу в тому випадку, якщо апарати призначені для роботи в середовищах, які спричиняють корозійне розтріскування, а також при температурах вище 350 ° С в середовищах, що викликають міжкристалітну корозію, в. Для елементів апаратів, виготовлених із сталей аустенітного, феритного і аустенитно-феритного класів, зварні з'єднання повинні бути випробувані на схильність до міжкристалітної корозії при наявності відповідної вимоги в технічних умовах на виріб або в кресленнях. Металографічні дослідження для апаратів, призначених для експлуатації при температурах нижче О С до - 40 ° С, а також для апаратів групи 1 що працюють при температурах нижче 450 С або тиску менше 5 0 МПа, проводяться на вимогу технічних умов виробу або технічного проекту.

Сталь марки 10Г2 за ГОСТ 1577 - 70 допускається застосовувати при температурах від - 41 до - 70 С до технічних вимог для стали марки 09Г2С при тих же температурах. Стали, що поставляються по ГОСТ 19282 - 73 повинні пройти контроль макроструктури за ГОСТ 5520 - 79 а при температурі експлуатації вище 200 С і тиску вище 5 0 МПа, при товщині листа понад 12 мм повинні бути випробувані полистно в повному обсязі. При вмісті азоту в сталях більше 0008% застосування їх обмежується температурою 350 С. Нижня межа застосування залишається без змін. При цьому, незалежно від категорії, повинні витримати випробування на ударну в'язкість після механічного старіння. Заготовки деталей з листової сталі марок 20ЮЧ і20К по ТУ 14 - 1 - 1211 - 75 і ТУ 14 - 1 - 1551 - 75 відповідно підлягають нормалізації на підприємстві - виробнику апаратів у випадках, якщо механічні властивості металу листів в стані поставки не відповідають вимогам ТУ 14 - 1 - 1211 - 75 за результатами випробувань на підприємстві-виробнику. Апарати і їх елементи із вуглецевих і низьколегованих сталей, виготовлені із застосуванням зварювання, штампування Іль вальцювання (обичайок), підлягають обов ково термообробці якщо: а) товщина стінки циліндричної або конічної частини, днища або фланця апарату в місці їх зварного з'єднання більше 36 мм для вуглецевих сталей і більше 30 мм для низьколегованих сталей марок 16ГС, 09Г2С, 10Г2С1; б) товщина стінки циліндричних або конічних елементів апарату (корпусу або патрубка), виготовлених з листової сталі гнуття, перевищує величину, обчислену за формулою 0009 (D 120), де D - мінімальний внутрішній діаметр апарату (патрубка), см; в) апарати призначені для експлуатації в середовищах, які спричиняють корозійне розтріскування при вказівці про це проектною організацією в технічній документації; г) днища апаратів, (незалежно від їх товщини) виготовлені холодним штампуванням; д) необхідність термічної обробки обумовлена умовами виготовлення, експлуатації апарату і обмовляється в технічній документації. Для днищ і інших елементів з вуглецевих і низьколегованих марганцевокремністих сталей, що штампуються (вальцюються) вгорячую з закінченням штампування (вальцювання) при температурі не нижче 700 С, для днищ та інших елементів з аустенітних хромонікелевих сталей, що штампуються (вальцюються) при температурі не нижче 850 С , термообробка не потрібна. Днища та інші штампуються (вальцюються) елементи, що виготовляються зі сталі марок 09Г2С, 10Г2С1 що працюють при температурі від - 41 до - 70 С, повинні підлягати обов'язковому термообробці - нормалізації. Зварні з'єднання з вуглецевих, низьколегованих, марганцевистих, марганцевокремністих і хромомоліСдепових сталей, виконані електрошлаковою зваркою, підлягають нормалізації і високому відпуску. Для апаратів і їх елементів, виготовлених із сталей аустенітного, феритного і аустенитно-феритного класів, зварні з'єднання повинні бути випробувані на схильність до міжкристалітної корозії при наявності відповідної вимоги в технічних умовах на виріб або в кресленнях. Для апаратів, виготовлених з листової сталі марок 12Х18Н10Т і08Х18Н10Т товщиною до 20 мм, що працюють при температурі нижче - 40 С, металографічні дослідження стикових зварних з'єднань допускається не виконувати. Металографічні дослідження для апаратів, призначених для експлуатації при температурах нижче О С До - 40 С, а також для апаратів групи 1 що працюють при температурі нижче 450 С або тиску менше 5 0 МПа, проводяться на вимогу технічних умов виробу або технічного проекту. Корозійностійка, жаростійкий і жароміцний товстолистова сталь по ГОСТ 7350 - 77 повинна бути замовлена гарячекатаної, термічно обробленої, труєний, з обрізаною кромкою, з якістю поверхні по групі М2б і вимогою по стійкості до міжкристалітної корозії. При необхідності має бути обумовлено вимога ПОА-фазі. Механічні властивості листів товщиною до 12 мм перевіряються на листах, узятих з партії.